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	<title>Erkenntnisniveauebenen der Bruchmechanik - Versionsgeschichte</title>
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		<title>Oluschinski am 8. Januar 2026 um 10:22 Uhr</title>
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		<title>Loeffler-Kamann am 8. Oktober 2024 um 09:05 Uhr</title>
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		<author><name>Loeffler-Kamann</name></author>
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		<title>Oluschinski am 22. Juni 2023 um 05:56 Uhr</title>
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		<updated>2023-06-22T05:56:25Z</updated>

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		<author><name>Oluschinski</name></author>
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		<title>Oluschinski am 23. März 2023 um 10:47 Uhr</title>
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		<author><name>Oluschinski</name></author>
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		<title>Oluschinski am 28. November 2022 um 08:08 Uhr</title>
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		<updated>2022-11-28T08:08:42Z</updated>

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		<author><name>Oluschinski</name></author>
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		<title>Oluschinski am 12. August 2019 um 09:22 Uhr</title>
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		<updated>2019-08-12T09:22:51Z</updated>

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&lt;/table&gt;</summary>
		<author><name>Oluschinski</name></author>
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		<id>https://wiki.polymerservice-merseburg.de/index.php?title=Erkenntnisniveauebenen_der_Bruchmechanik&amp;diff=7252&amp;oldid=prev</id>
		<title>Reincke: Die Seite wurde neu angelegt: „{{PSM_Infobox}} &lt;span style=&quot;font-size:1.2em;font-weight:bold;&quot;&gt;Erkenntnisniveauebenen der Bruchmechanik&lt;/span&gt;&lt;br&gt; Informationsgehalt  bruchmechanischer Werks…“</title>
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		<updated>2018-02-16T14:05:16Z</updated>

		<summary type="html">&lt;p&gt;Die Seite wurde neu angelegt: „{{PSM_Infobox}} &amp;lt;span style=&amp;quot;font-size:1.2em;font-weight:bold;&amp;quot;&amp;gt;Erkenntnisniveauebenen der Bruchmechanik&amp;lt;/span&amp;gt;&amp;lt;br&amp;gt; Informationsgehalt  bruchmechanischer Werks…“&lt;/p&gt;
&lt;p&gt;&lt;b&gt;Neue Seite&lt;/b&gt;&lt;/p&gt;&lt;div&gt;{{PSM_Infobox}}&lt;br /&gt;
&amp;lt;span style=&amp;quot;font-size:1.2em;font-weight:bold;&amp;quot;&amp;gt;Erkenntnisniveauebenen der Bruchmechanik&amp;lt;/span&amp;gt;&amp;lt;br&amp;gt;&lt;br /&gt;
Informationsgehalt  bruchmechanischer Werkstoffkenngrößen&lt;br /&gt;
__FORCETOC__&lt;br /&gt;
==Allgemeines==&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Bei der Anwendung bruchmechanischer Arbeitsmethoden (siehe [[Bruchmechanik]] und [[Bruchmechanische Prüfung]]) auf [[Kunststoffe]] können&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
* einerseits eine Reihe grundlegender methodischer Erkenntnisse und experimenteller Verfahren übernommen werden, die bei der Bewertung der [[Zähigkeit]] metallischer Werkstoffe gewonnen wurden und&lt;br /&gt;
* andererseits müssen die ausgeprägten Zeit- und Temperaturabhängigkeiten von Werkstoffen mit [[polymer]]er Matrix zu  kunststoffspezifischen methodischen Weiterentwicklungen führen (siehe z. B. [[Zähigkeit Temperaturabhängigkeit]]) [1, 2]&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
==Erkenntnisniveauebenen der Bruchmechanik==&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Die bruchmechanischen Werkstoffkenngrößen oder Risszähigkeitskenngrößen kann man unter methodischen Gesichtspunkten in drei Erkenntnisniveauebenen einteilen [3‒5]:&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
# [[Risszähigkeit]]en als Widerstand gegen instabile [[Rissinitiierung|Risseinleitung]]&lt;br /&gt;
# Risszähigkeit als Widerstand gegen stabile Risseinleitung und [[Rissausbreitung]]&lt;br /&gt;
# Risszähigkeit als Widerstand gegenüber der Änderungsgeschwindigkeit von Beanspruchungsgrößen&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
===Risszähigkeiten als Widerstand gegenüber Risseinleitung===&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
In der Erkenntnisniveauebene I sind alle bruchmechanischen [[Werkstoffkenngröße]]n eingeordnet, die eine Bestimmung von Risszähigkeiten als Widerstand gegenüber instabiler Risseinleitung ermöglichen (siehe &amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;Tabelle 1&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;).&amp;lt;br&amp;gt;&lt;br /&gt;
In der Spalte 1 ist das jeweilige Bruchmechanik-Konzept, nach dem die Betrachtung des Werkstoffverhaltens erfolgt, aufgeführt. In der zweiten Spalte wurden die wesentlichen bruchmechanischen Kenngrößen zur Charakterisierung des rissspitzennahen Spannungs- und Verformungsfeldes aufgeführt und in den letzten beiden Spalten werden das jeweilige Rissbruchkriterium (siehe [[Bruchsicherheitskriterium]]) genannt und die Aussagefähigkeit der [[Werkstoffkenngröße]]n beschrieben.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Das Konzept der [[Bruchmechanik#Linear-elastische_Bruchmechanik|linear-elastischen Bruchmechanik (LEBM)]], die LEBM mit Kleinbereichsfließen und das [[Äquivalentenergiekonzept]] ermöglichen eine quantitative Erfassung des Versagens auf der Basis kraft- bzw. spannungsdeterminierter [[Bruchmechanik|Bruchzähigkeiten]], da in die Bestimmungsgleichungen nur die Kraft- bzw. Spannungsmesswerte eingehen. Somit lassen sich auf Grund der Aussagemöglichkeiten die LEBM mit Kleinbereichsfließen und das Äquivalentenergiekonzept analog zur LEBM einordnen.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
{| &lt;br /&gt;
|- valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|width=&amp;quot;75px&amp;quot;|&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;Tabelle 1&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;: &lt;br /&gt;
|width=&amp;quot;600px&amp;quot;|Erkenntnisniveauebene I – Bruchmechanische Werkstoffkenngrößen als Widerstand gegenüber instabiler Risseinleitung&lt;br /&gt;
|}&lt;br /&gt;
[[Datei:Erkenntnisniveauebenen-1.jpg|800px]]&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Die nach dem [[Crack Tip Opening Displacement-Konzept|Crack Tip Opening Displacement (CTOD)-Konzept]] der Fließbruchmechanik (FBM) ermittelten Kenngrößen der [[ Erweitertes CTOD-Konzept|Rissöffnungsverschiebung]] &amp;amp;delta;&amp;lt;sub&amp;gt;Ic&amp;lt;/sub&amp;gt;, &amp;amp;delta;&amp;lt;sub&amp;gt;Id&amp;lt;/sub&amp;gt; bei statischer bzw. dynamischer [[Beanspruchung]] erweisen sich als verformungsdeterminierte bruchmechanische Werkstoffkenngrößen, da bei ihrer Berechnung ausschließlich nur Verformungswerte (Kerbaufweitung, [[Rissöffnung]] und maximale Durchbiegung) Berücksichtigung finden.&amp;lt;br&amp;gt;&lt;br /&gt;
Im Zusammenhang mit der [[Prüfung von Verbundwerkstoffen]], d. h. der Zähigkeitsbewertung von [[Prüfung_von_Verbundwerkstoffen|Faserverbundwerkstoffen]] aber auch Klebverbindungen haben die experimentellen Methoden und Auswerteformalismen zur Mode II -, Mode III- und Mixed-Mode-Beanspruchung (siehe [[Bruchmoden]] und [[Rissöffnungsmoden]]) eine zunehmende Bedeutung erhalten.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Während das CTOD-Konzept verformungsdeterminiert und das LEBM-Konzept bruchkraftdeterminiert ist, ermöglicht das [[J-Integral-Konzept]] eine energetische Interpretation des Bruchverhaltens, da hier sowohl Kraft- als auch Verformungsmesswerte Berücksichtigung finden. Damit nimmt das J-Integral-Konzept eine zentrale Stellung bei der Bewertung des [[Bruchverhalten]]s ein.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
===Risszähigkeiten als Widerstand gegenüber stabiler Risseinleitung und -ausbreitung===&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Bei der Anwendung des J-Integral-Konzeptes zur Ermittlung bruchmechanischer [[Werkstoffkenngröße]]n ist zu beachten, dass in den meisten Fällen der mechanischen [[Beanspruchung]] der resultierende [[Bruch]] durch eine stabile [[Rissausbreitung]] eingeleitet wird. Die Bewertung der Risszähigkeit als Widerstand gegenüber stabiler [[Rissinitiierung|Risseinleitung]] und -ausbreitung (siehe &amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;Tabelle 2&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;) erfolgt auf der Basis des [[Risswiderstandskurve|Risswiderstands (R)-Konzeptes]].&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
{| &lt;br /&gt;
|- valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|width=&amp;quot;75px&amp;quot;|&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;Tabelle 2&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;: &lt;br /&gt;
|width=&amp;quot;600px&amp;quot;|Erkenntnisniveauebene II – Bruchmechanische Werkstoffkenngrößen als Widerstand gegenüber stabiler Risseinleitung und -ausbreitung&lt;br /&gt;
|}&lt;br /&gt;
[[Datei:Erkenntnisniveauebenen-2.jpg|800px]]&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Zur Konstruktion von [[Risswiderstandskurve|Risswiderstands(R)-Kurven]] werden als Beanspruchungsparameter die Rissöffnung &amp;amp;delta; und der J-Integralwert gegenüber dem Spannungsintensitätsfaktor K&amp;lt;sub&amp;gt;I&amp;lt;/sub&amp;gt; des LEBM-Konzeptes bevorzugt.&amp;lt;br&amp;gt;&lt;br /&gt;
Der Widerstand gegenüber der tatsächlichen Risseinleitung wird mit J&amp;lt;sub&amp;gt;iphys&amp;lt;/sub&amp;gt; bzw. &amp;amp;delta;&amp;lt;sub&amp;gt;iphys&amp;lt;/sub&amp;gt; und der Widerstand gegenüber stabiler Rissausbreitung mit T&amp;lt;sub&amp;gt;&amp;amp;delta;&amp;lt;/sub&amp;gt; bzw. T&amp;lt;sub&amp;gt;J&amp;lt;/sub&amp;gt; bezeichnet, die den Anstieg der R-Kurve multipliziert mit E/Re bzw. E/Re&amp;lt;sup&amp;gt;2&amp;lt;/sup&amp;gt; darstellen.&amp;lt;br&amp;gt;&lt;br /&gt;
Will und Michel [6, 7] haben ausgehend von der Energiebilanz am [[Riss]] ein praktikables Modell zur Bewertung des stabilen Risswachstums eingeführt (siehe [[JTJ-Konzept|JT&amp;lt;sub&amp;gt;J&amp;lt;/sub&amp;gt;-Konzept]]).&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;Danach tritt stabiles Risswachstum dann auf, wenn die in der plastischen Zone materialspezifisch dissipierte Energie den Überschuss an verfügbarer Energie hervorgerufen durch den Risszuwachs kompensiert.&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Das Risswachstum wird danach durch das Produkt J &amp;amp;middot; T&amp;lt;sub&amp;gt;J&amp;lt;/sub&amp;gt; bzw. &amp;amp;delta; &amp;amp;middot; T&amp;lt;sub&amp;gt;&amp;amp;delta;&amp;lt;/sub&amp;gt; gesteuert und wird als JT&amp;lt;sub&amp;gt;J&amp;lt;/sub&amp;gt;- oder &amp;amp;delta;T&amp;lt;sub&amp;gt;&amp;amp;delta;&amp;lt;/sub&amp;gt;-gesteuertes stabiles Risswachstum bezeichnet. An Hand von zahlreichen Beispielen an Modellsystemen wird der experimentelle Nachweis für die Existenz des JT&amp;lt;sub&amp;gt;J&amp;lt;/sub&amp;gt;-gesteuerten Risswachstums in der Literatur [3‒5] geführt.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Als ein weiteres zähbruchmechanisches Kriterium wurde von Paris und Johnson [8] der Instabilitätskennwert J&amp;lt;sub&amp;gt;50&amp;lt;/sub&amp;gt; eingeführt. Zu seiner experimentellen Bestimmung wird ein graphisches Verfahren [9] angewendet, mit dem J-Δa- in J-T-Stabilitätsdiagramme transformiert werden.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Mittels derartiger Diagramme sind Aussagen zur Wachstumsinstabilität von Rissen in Bauteilen möglich, ohne das Verfahren zur Bestimmung von Risszähigkeiten als Widerstand gegenüber instabiler Rissausbreitung anzuwenden.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
===Risszähigkeiten als Widerstand gegenüber der Änderungsgeschwindigkeit von Kenngrößen===&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Für die der Bestimmung von Risszähigkeiten als Widerstand  gegenüber der Änderungsgeschwindigkeit von Kenngrößen auf der Grundlage der Erkenntnisniveauebene III, liegen einerseits nur begrenzt experimentelle Ergebnisse vor, andererseits sind hier entscheidende Fortschritte bei einer werkstoffbezogenen Zähigkeitsbewertung zu erwarten [10‒13] (siehe &amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;Tabelle 3&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;).&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
{| &lt;br /&gt;
|- valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|width=&amp;quot;75px&amp;quot;|&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;Tabelle 3&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;: &lt;br /&gt;
|width=&amp;quot;600px&amp;quot;|Erkenntnisniveauebene III – Bruchmechanische Werkstoffkenngrößen als Widerstand gegenüber der Änderungsgeschwindigkeit von Kenngrößen durch Berücksichtigung der zeitlichen Änderung der Verformungsenergie&lt;br /&gt;
|}&lt;br /&gt;
[[Datei:Erkenntnisniveauebenen-3.jpg|800px]]&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Die Beanspruchungsgeschwindigkeit übt bekanntermaßen einen sehr großen Einfluss auf das [[Bruchverhalten]] [[polymer]]er Werkstoffe aus, wobei bei der Durchführung bruchmechanischer Untersuchungen meistens die [[Traversengeschwindigkeit]] der [[Materialprüfmaschine]], die Auftreffgeschwindigkeit eines Pendel- oder Fallhammers oder die Auftreffgeschwindigkeit von Projektilen bei den Arrestversuchen angegeben werden. Die Angaben zu den eingeprägten [[Geschwindigkeit]]en sind jedoch nicht vergleichbar, da unterschiedliche [[Prüfkörper]]typen eine unterschiedliche Umsetzung der Lastangriffspunktverschiebung in die [[Deformation]] des Rissspitzenbereiches her-vorrufen (siehe auch [[Bruchprozesszone]]).&amp;lt;br&amp;gt;&lt;br /&gt;
Als Maß für die Beschreibung der [[Zähigkeit]] als Widerstand gegenüber der Änderungsgeschwindigkeit erscheint die Rissöffnungsverschiebungsgeschwindigkeit geeignet, da sie eine vergleichbare, den Einfluss unterschiedlicher Prüfkörpergeometrien kompensierende [[Kenngröße]] darstellt. Analog zu dieser Beschreibung des Risswachstums kann für das [[J-Integral-Konzept|J-Integral]] und das [[Risswiderstandskurve|R-Kurven-Konzept]] und auch für das [[Bruchmechanik|LEBM-Konzept]] die zeitliche Änderung der Beanspruchungsgröße zur Werkstoffbeurteilung herangezogen werden. Die Kenngröße J ist damit als Energiegeschwindigkeitsänderung aufzufassen und man spricht von J-kontrolliertem Risswachstum.&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
==Einschätzung des Entwicklungsstandes der bruchmechanischen Kennwertermittlung und der Automatisierung der Erfassung des stabilen Risswachstums==&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Mit der Einteilung der bruchmechanischen Werkstoffkenngrößen erhöht sich beim Übergang in die nächst höhere Erkenntnisniveauebene der theoretische Anspruch bzgl. der Kenntnisse der bruchmechanischen Konzepte, der Schwierigkeitsgrad in der experimentellen Methodik und auch der Aufwand bei der Automatisierung z. B. bei der Ermittlung der Länge des stabilen Risswachstums (&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;Tabelle 4&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;).&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
{| &lt;br /&gt;
|- valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|width=&amp;quot;75px&amp;quot;|&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;Tabelle 4&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;: &lt;br /&gt;
|width=&amp;quot;600px&amp;quot;|Entwicklungsstand bei der bruchmechanischen Werkstoffprüfung, Probleme bei der Kennwertermittlung und Zielstellungen&lt;br /&gt;
|}&lt;br /&gt;
[[Datei:Erkenntnisniveauebenen-4.jpg|800px]]&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;Literaturhinweise&amp;#039;&amp;#039;&amp;#039;&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
{|&lt;br /&gt;
|-valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|[1]&lt;br /&gt;
|[[Blumenauer,_Horst|Blumenauer, H.]], Pusch, G.: Technische Bruchmechanik. Deutscher Verlag für Grundstoffindustrie, Leipzig Stuttgart (2003), 3. Auflage, (ISBN 3-342-00659-5; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter E 29-3)&lt;br /&gt;
|-valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|[2]&lt;br /&gt;
|Anderson, T. L.: Fracture Mechanics ‒ Fundamental and Applications. CRC Press, Boca Raton (2005) (ISBN 978-0849342608; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter E 8-2)&lt;br /&gt;
|-valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|[3]&lt;br /&gt;
|Grellmann, W., [[Seidler,_Sabine|Seidler, S.]]: Anwendung des instrumentierten Kerbschlagbiegeversuches in der Werkstoffentwicklung von Kunststoffen. DVM-Tagung „Werkstoffprüfung 1990“, 6. und 7.12.1990, Bad Nauheim Tagungsband. S. 79‒88&lt;br /&gt;
|-valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|[4]&lt;br /&gt;
|Grellmann, W.: Aussagefähigkeit bruchmechanischer Werkstoffkenngrößen bei der Werkstoffentwicklung von Polymerblends. Tagungsband 3. Erlanger Kunststoff-Tage, Erlangen 21.‒23.4.1993, Neue polymere Werkstoffe,  Zahradnik, F. und Kaschta, J. (Hrsg.), Selbstverlag 1993, Erlangen, Tagungsband S. 175‒195&lt;br /&gt;
|-valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|[5]&lt;br /&gt;
|Grellmann, W.: Neue Entwicklungen bei der bruchmechanischen  Zähigkeitsbewertung von Kunststoffen und Verbunden. In: Grellmann, W., Seidler, S. (Hrsg.): Deformation und Bruchverhalten von Kunststoffen. Springer Berlin Heidelberg (1998) S. 3‒26 (ISBN 3-540-63671-4, siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 6)&lt;br /&gt;
|-valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|[6]&lt;br /&gt;
|Will, P.; Michel. B., Zerbst, U.: JTJ-gesteuertes Risswachstum und die Energiebilanz am duktilen Riss. Technische Mechanik 7 (1986) S. 58‒60&lt;br /&gt;
|-valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|[7]&lt;br /&gt;
|Will, P.: JT&amp;lt;sub&amp;gt;J&amp;lt;/sub&amp;gt;-Konzept und dissipative Energien am Riss. In: Grellmann, W., Seidler, S. (Hrsg.) Deformation und Bruchverhalten von Kunststoffen. Springer Berlin Heidelberg (1998) S. 27‒34 (ISBN 3-540-63671-4; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 6)&lt;br /&gt;
|-valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|[8]&lt;br /&gt;
|Paris P. C., Johnson R. E.: Fracture Resistance Curves and Engineering Applications. ASTM STP 803 Vol II: 5 (1983)&lt;br /&gt;
|-valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|[9]&lt;br /&gt;
|Lach, R., Grellmann, W.: J-T&amp;lt;sub&amp;gt;J&amp;lt;/sub&amp;gt;- und &amp;amp;delta;-T&amp;lt;sub&amp;gt;&amp;amp;delta;&amp;lt;/sub&amp;gt; -Stabilitätsdiagramme als Grundlage einer alternativen Methode zur Ermittlung von Instabilitätswerten aus Risswiderstandskurven. In: Grellmann, W., Seidler, S. (Hrsg.) Deformation und Bruchverhalten von Kunststoffen. Springer Berlin Heidelberg (1998)  145‒154 (ISBN 3-549-63671-4; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 6)&lt;br /&gt;
|-valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|[10]&lt;br /&gt;
|Seidler, S. (1998): Anwendung des Risswiderstandskonzeptes zur Ermittlung strukturbezogener bruchmechanischer Werkstoffkenngrößen bei dynamischer Beanspruchung. Fortschritt-Berichte, VDI-Reihe 18: Mechanik/Bruchmechanik, VDI-Verlag Düsseldorf (ISBN 3-318-323118-2; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter B 2-1)&lt;br /&gt;
|-valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|[11]&lt;br /&gt;
|Lach, R., Grellmann, W.: Time-dependent Fracture Behaviour of Polymers at Impact and Quasi-Static Loading Conditions. In: Grellmann, W., Langer, B. (Eds.): Deformation and Fracture Behaviour of Polymer Materials. Springer-Verlag, Berlin (2017) 3‒21 (ISBN 978-3-319-41879-9; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 19)&lt;br /&gt;
|-valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|[12]&lt;br /&gt;
|Lach, R., Seidler, S., Grellmann, W.: Resistance Against the Intrinsic Rate of Fracture Mechanics Parameters for Polymeric Materials under Moderate Impact Loading. Mechanics of Time-Dependent Materials 9 (2005) 103‒119&lt;br /&gt;
|-valign=&amp;quot;top&amp;quot;&lt;br /&gt;
|[13]&lt;br /&gt;
|Lach, R., Grellmann, W.: Time- and Temperature-dependent Fracture Mechanics of Polymers: General Aspects at Monotonic Quasistatic and Impact Loading Conditions. Macromolecular Materials and Engineering 273 (2008) 555‒567&lt;br /&gt;
|}&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
Zusatzliteratur zur Bewertung der Zähigkeit von Kunststoffen mit dem &lt;br /&gt;
JT&amp;lt;sub&amp;gt;J&amp;lt;/sub&amp;gt;-Konzept&lt;br /&gt;
&lt;br /&gt;
* Grellmann, W., Seidler, S.: Risszähigkeit von Kunststoff-Messungen bei dynamischer Beanspruchung. Materialprüfung 33 (1991) 7-8, S. 213–218&lt;br /&gt;
* Grellmann, W., Seidler, S., Oberbach, K.: Ermittlung dynamischer Risswiderstandskurven von Polymerblendes mit Hilfe des instrumentierten Kerbschlagbiegeversuches, 23. Vortragsveranstaltung, DVM‑Arbeitskreis &amp;quot;Bruchvorgänge&amp;quot;, Berlin, 26.‒ 27.2.1991, Tagungsband, S. 401‒412&lt;br /&gt;
* Seidler, S., Grellmann, W.: Bruchverhalten und Morphologie von PC/ABS Blends ‒ Anwendung moderner Konzepte der Fließbruchmechanik zur Optimierung der  Zähigkeit. 2. Erlanger Kunststoff‑Tage, Erlangen, 17.‒19.4.1991, Werkstoffcharakterisierung und Qualitätssicherung, Zahradnik, F., Kaschta, J. (Hrsg.), Selbstverlag (1991), Erlangen, S. 125‒145&lt;br /&gt;
* Grellmann, W., Seidler, S., Oberbach, K.: Dynamische Risswiderstandskurven von Polymerblends. 14. Gesa‑Symposium  &amp;quot;Experimentelle  Mechanik in Forschung und Praxis&amp;quot;, Berlin,  25.‒ 26.4.1991, VDI‑Berichte Nr. 882 (1991), S. 433‒443&lt;br /&gt;
* Seidler, S., Grellmann, W.: Charakterisierung des Risswiderstandsverhaltens von  Kunststoffen mit dem JT&amp;lt;sub&amp;gt;J&amp;lt;/sub&amp;gt;-Konzept. &amp;quot;Werkstoffprüfung 1992&amp;quot;, Bad-Nauheim, 3. und 4. Dezember 1992, Tagungsband S. 387‒393&lt;br /&gt;
* Seidler, S., Grellmann, W.: Anwendung bruchmechanischer Werkstoffkenngrößen in der Kunststoffentwicklung. Plaste und Kautschuk 40 (1993) H. 8., S. 263‒269&lt;br /&gt;
* Grellmann, W., Seidler, S., Langer, B.: J-Integral-Analyse von Kurzfaser-Verbundwerkstoffen. &amp;quot;Werkstoffprüfung 1993&amp;quot;, Bad Nauheim 2. und 3. Dezember 1993 Tagungsband S. 317‒325&lt;br /&gt;
* Grellmann, W., Seidler, S., Jung, K.: Stand und Entwicklungstendenzen bei der Anwendung des Risswiderstandskonzeptes in der Kunststoffprüfung. Werkstoffprüfung 1994, Bad-Nauheim, 1. und 2. Dezember 1994, Tagungsband S. 273‒281&lt;br /&gt;
* Seidler, S., Grellmann, W.: Application of the Instrumented Impact test to the Toughness Characterization of High Impact Thermoplastics. Impact and Dynamic Fracture of Polymers and Composites, ESIS Publication 19 (Edited by J. G. Williams and A. Pavan), Mechanical Engineering Publications, London, 1995 pp. 171‒178&lt;br /&gt;
* Seidler, S., Grellmann, W., Langer, B.: Anwendbarkeit des Risswiderstandskonzeptes zur Zähigkeitsbewertung von kurzfaserverstärktem Polyamid. 27. Vortragsveranstaltung, DVM Arbeitskreis &amp;quot;Bruchvorgänge&amp;quot; Köln, 14.-15. Februar 1995, Tagungsband S. 63‒72&lt;br /&gt;
* Seidler, S., Grellmann, W.: Application of the Instrumented Impact Test to the Toughness Characterization of High Impact Thermoplastics. Polymer Testing 14 (1995) 453‒469&lt;br /&gt;
* Langer, B., Seidler, S., Grellmann, W.: Charakterisierung stabiler Bruchvorgänge in Kurzfaser-Verbundwerkstoffen. Mat.-wiss. und Werkstofftechnik 27 (1996), S. 96‒104&lt;br /&gt;
* Grellmann, W.: Morphologie-Zähigkeits-Korrelation polymerer Mehrphasenwerkstoffe ‒ Aussagefähigkeit und strukturelle Empfindlichkeit bruchmechanischer Werkstoffkenngrößen. Tagung &amp;quot;Gefüge und Bruch&amp;quot;, Leoben 20.-22.03.96, Tagungsband S. 1‒8&lt;br /&gt;
* Grellmann, W., Seidler, S., Jung, K., Gahleitner, M., Fiebig, J.: Bruchverhalten und Morphologie von PP-Reaktorblends. Werkstoffwoche`96, Stuttgart 28‒31.05.96, Symposium 7 &amp;quot;Materialwissenschaftliche Grundlagen&amp;quot;, Tagungsband S. 933‒938&lt;br /&gt;
* Seidler, S., Grellmann, W.: Fracture Behaviour and Morphology of Polymers. Ninth International Conference on Fracture, ICF 9 Sydney, April 1‒5, 1997, Proceedings Volume 2, pp. 1021‒1027&lt;/div&gt;</summary>
		<author><name>Reincke</name></author>
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