Instrumentierte Härteprüfung – Methode Kenngrößen - Versionsgeschichte

Oluschinski am 27. August 2026 um 11:39 Uhr

2026-08-27T11:39:41Z

← Nächstältere Version		Version vom 27. August 2026, 13:39 Uhr
Zeile 5:		Zeile 5:
	==Grundlagen der Messmethode==		==Grundlagen der Messmethode==

	Da bei der konventionellen Härteprüfung (siehe [[Härte]]) zumeist nur eine festgelegte [[Kenngröße]] hinsichtlich ihres [[Kennwert]]es ermittelt wird und keine Informationen zur Belastungshistorie vorliegen, ist zur Erweiterung der Aussagemöglichkeiten der Härtemessung an [[Kunststoffe]]n eine [[Instrumentierung]] der Versuchsdurchführung erforderlich.<br>		Da bei der konventionellen Härteprüfung (siehe: [[Härte]]) zumeist nur eine festgelegte [[Kenngröße]] hinsichtlich ihres [[Kennwert]]es ermittelt wird und keine Informationen zur Belastungshistorie vorliegen, ist zur Erweiterung der Aussagemöglichkeiten der Härtemessung an [[Kunststoffe]]n eine [[Instrumentierung]] der Versuchsdurchführung erforderlich.<br>
	Dabei wird die zum Eindringen des Eindringkörpers (siehe: [[Indenter]]) in den Prüfkörper erforderliche Kraft und die resultierende Eindringtiefe über den gesamten Eindringvorgang erfasst und registriert [1]. Durch die Bewertung der erhaltenen Belastungs- und Entlastungskurven können Aussagen über das viskoelastisch-plastische Verhalten von Kunststoffen abgeleitet werden. Die Prüfung kann konventionell mit konstantem Vorschub (v<sub>T</sub> = konst.) oder kraft- (dF/dt = konst.) sowie eindringtiefengeregelt (dh/dt = konst), aber auch mit konstanter Eindringdehnrate (dh/dt)/h = konst.) erfolgen.<br>		Dabei wird die zum Eindringen des Eindringkörpers (siehe: [[Indenter]]) in den Prüfkörper erforderliche Kraft und die resultierende Eindringtiefe über den gesamten Eindringvorgang erfasst und registriert [1]. Durch die Bewertung der erhaltenen Belastungs- und Entlastungskurven können Aussagen über das viskoelastisch-plastische Verhalten von Kunststoffen abgeleitet werden. Die Prüfung kann konventionell mit konstantem Vorschub (v<sub>T</sub> = konst.) oder kraft- (dF/dt = konst.) sowie eindringtiefengeregelt (dh/dt = konst), aber auch mit konstanter Eindringdehnrate (dh/dt)/h = konst.) erfolgen.<br>
	Als Eindringkörper können vierseitige Pyramiden nach Vickers oder Knoop, dreiseitige Pyramiden nach Berkovich oder sogenannte Würfelecken, kegelförmige Spitzen (Konus) oder auch speziell abgerundete Eindringkörper, wie z. B. Kugeln eingesetzt werden, wobei dann jeweils definierte Geometriekorrekturen erforderlich sind.<br>		Als Eindringkörper können vierseitige Pyramiden nach Vickers oder Knoop, dreiseitige Pyramiden nach Berkovich oder sogenannte Würfelecken, kegelförmige Spitzen (Konus) oder auch speziell abgerundete Eindringkörper, wie z. B. Kugeln eingesetzt werden, wobei dann jeweils definierte Geometriekorrekturen erforderlich sind.<br>
	Der Vorteil der instrumentierten Härteprüfung besteht, neben der Automatisierbarkeit des Verfahrens, insbesondere in der Vergleichbarkeit aller Werkstoffe innerhalb einer Härteskala, wodurch das Messverfahren im Makro-, Mikro- und Nanobereich einsetzbar ist. In '''Bild 1''' werden eine Abstufung der Lastbereiche und der Zusammenhang zwischen der [[Martens, Adolf\|MARTENS]]-Härte MH (früher [[Universalhärte]]) und der Eindringtiefe h für verschiedene Werkstoffgruppen angegeben.		Der Vorteil der instrumentierten Härteprüfung besteht, neben der Automatisierbarkeit des Verfahrens, insbesondere in der Vergleichbarkeit aller [[Werkstoff & Material\|Werkstoffe]] innerhalb einer Härteskala, wodurch das Messverfahren im Makro-, Mikro- und Nanobereich einsetzbar ist. In '''Bild 1''' werden eine Abstufung der Lastbereiche und der Zusammenhang zwischen der [[Martens, Adolf\|MARTENS]]-Härte MH (früher [[Universalhärte]]) und der Eindringtiefe h für verschiedene Werkstoffgruppen angegeben.

	[[Datei:InstrHaertepruefung_MethodeKenngroesse-1.jpg\|500px]]		[[Datei:InstrHaertepruefung_MethodeKenngroesse-1.jpg\|500px]]
Zeile 79:		Zeile 79:
	\|}		\|}

	Die Plastische Härte H<sub>plast</sub> und die Eindringhärte H<sub>IT</sub> werden unter Verwendung der Maximalkraft F<sub>max</sub> und Anlegen von Tangenten an die Entlastungskurve (siehe: '''Bild 4''') nach den Gln. (2) und (3) bestimmt und stellen ein Maß für den Widerstand gegenüber bleibender Verformung oder Schädigung dar.		Die Plastische Härte H<sub>plast</sub> und die Eindringhärte H<sub>IT</sub> werden unter Verwendung der Maximalkraft F<sub>max</sub> und Anlegen von Tangenten an die Entlastungskurve (siehe '''Bild 4''') nach den Gln. (2) und (3) bestimmt und stellen ein Maß für den Widerstand gegenüber bleibender Verformung oder Schädigung dar.

	{\|		{\|
Zeile 181:		Zeile 181:
	\|width="50px"\|(8)		\|width="50px"\|(8)
	\|}		\|}


	==Siehe auch==		==Siehe auch==
Zeile 190:		Zeile 189:
	*[[Instrumentierte Härtemessung, Eindringtiefenmessung mit modifiziertem Tastfuß]]		*[[Instrumentierte Härtemessung, Eindringtiefenmessung mit modifiziertem Tastfuß]]

			==Literaturhinweise==
	~~'''~~Literaturhinweise~~'''~~

	{\|		{\|
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[1]		\|[1]
	\|Fröhlich, F., Grau, P., [[Grellmann,_Wolfgang\|Grellmann, W.]]: Performance and ~~Analysis~~ of ~~Recording Micro Hardness Tests~~. Phys. Status Solidi a-Appl. Res. (a) 42 (1977) 79−89 DOI: [https://doi.org/10.1002/pssa.2210420106 https://doi.org/10.1002/pssa.2210420106]		\|Fröhlich, F., Grau, P., [[Grellmann,_Wolfgang\|Grellmann, W.]]: Performance and analysis of recording micro hardness tests. Phys. Status Solidi a-Appl. Res. (a) 42 (1977) 79−89; DOI: [https://doi.org/10.1002/pssa.2210420106 https://doi.org/10.1002/pssa.2210420106]
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[2]		\|[2]
	\|[https://www.researchgate.net/profile/Wolfgang-Grellmann Grellmann, W.]: Härteprüfverfahren. In: Grellmann, W., Seidler, S. (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (~~2024~~) 4. Auflage, S. 186–207 (ISBN 978-3-446-44718-9; E-Book: ISBN 978-3-446-48105-3; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 23)		\|[https://www.researchgate.net/profile/Wolfgang-Grellmann Grellmann, W.]: Härteprüfverfahren. In: [https://de.wikipedia.org/wiki/Wolfgang_Grellmann Grellmann, W.], [[Seidler, Sabine\|Seidler, S.]] (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (2025) 4. Auflage, S. 186–207 (ISBN 978-3-446-44718-9; E-Book: ISBN 978-3-446-48105-3; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 23)
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[3]		\|[3]
Zeile 214:		Zeile 212:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[7]		\|[7]
	\|May, M., Fröhlich, F., Grau, P., Grellmann, W.: Anwendung der Methode der registrierenden Mikrohärteprüfung für die Ermittlung von mechanischen Materialkennwerten an Polymerwerkstoffen. Plaste Kautschuk 30 (1983) ~~149 – 153~~ [https://www.polymerservice-merseburg.de/fileadmin/inhalte/psm/veroeffentlichungen/May_Anwendung_der_registrierenden_Mikrohaertepruefung.pdf Download als pdf]		\|May, M., Fröhlich, F., Grau, P., Grellmann, W.: Anwendung der Methode der registrierenden Mikrohärteprüfung für die Ermittlung von mechanischen Materialkennwerten an Polymerwerkstoffen. Plaste Kautschuk 30 (1983) 149–153 [https://www.polymerservice-merseburg.de/fileadmin/inhalte/psm/veroeffentlichungen/May_Anwendung_der_registrierenden_Mikrohaertepruefung.pdf Download als pdf]
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[8]		\|[8]

Oluschinski am 8. Januar 2026 um 12:35 Uhr

2026-01-08T12:35:18Z

← Nächstältere Version		Version vom 8. Januar 2026, 14:35 Uhr
Zeile 1:		Zeile 1:
			{{Language_sel\|LANG=eng\|ARTIKEL=Instrumented Hardness Testing – Method & Material Parameters}}
	{{PSM_Infobox}}		{{PSM_Infobox}}
	<span style="font-size:1.2em;font-weight:bold;">Instrumentierte Härteprüfung – Methode Kenngrößen</span>		<span style="font-size:1.2em;font-weight:bold;">Instrumentierte Härteprüfung – Methode Kenngrößen</span>
Zeile 5:		Zeile 6:

	Da bei der konventionellen Härteprüfung (siehe [[Härte]]) zumeist nur eine festgelegte [[Kenngröße]] hinsichtlich ihres [[Kennwert]]es ermittelt wird und keine Informationen zur Belastungshistorie vorliegen, ist zur Erweiterung der Aussagemöglichkeiten der Härtemessung an [[Kunststoffe]]n eine [[Instrumentierung]] der Versuchsdurchführung erforderlich.<br>		Da bei der konventionellen Härteprüfung (siehe [[Härte]]) zumeist nur eine festgelegte [[Kenngröße]] hinsichtlich ihres [[Kennwert]]es ermittelt wird und keine Informationen zur Belastungshistorie vorliegen, ist zur Erweiterung der Aussagemöglichkeiten der Härtemessung an [[Kunststoffe]]n eine [[Instrumentierung]] der Versuchsdurchführung erforderlich.<br>
	Dabei wird die zum Eindringen des Eindringkörpers (siehe: [[Indenter]]) in den Prüfkörper erforderliche Kraft und die resultierende Eindringtiefe über den gesamten Eindringvorgang erfasst und registriert [1]. Durch die Bewertung der erhaltenen Belastungs- und Entlastungskurven können Aussagen über das viskoelastisch-plastische Verhalten von Kunststoffen abgeleitet werden. Die Prüfung kann konventionell mit konstantem Vorschub (v<sub>T</sub> = konst.) oder kraft- (dF/dt = konst.) sowie eindringtiefengeregelt (dh/dt = konst), aber auch mit konstanter Eindringdehnrate ((dh/dt)/h = konst.) erfolgen.<br>		Dabei wird die zum Eindringen des Eindringkörpers (siehe: [[Indenter]]) in den Prüfkörper erforderliche Kraft und die resultierende Eindringtiefe über den gesamten Eindringvorgang erfasst und registriert [1]. Durch die Bewertung der erhaltenen Belastungs- und Entlastungskurven können Aussagen über das viskoelastisch-plastische Verhalten von Kunststoffen abgeleitet werden. Die Prüfung kann konventionell mit konstantem Vorschub (v<sub>T</sub> = konst.) oder kraft- (dF/dt = konst.) sowie eindringtiefengeregelt (dh/dt = konst), aber auch mit konstanter Eindringdehnrate (dh/dt)/h = konst.) erfolgen.<br>
	Als Eindringkörper können vierseitige Pyramiden nach Vickers oder Knoop, dreiseitige Pyramiden nach Berkovich oder sogenannte Würfelecken, kegelförmige Spitzen (Konus) oder auch speziell abgerundete Eindringkörper, wie z. B. Kugeln eingesetzt werden, wobei dann jeweils definierte Geometriekorrekturen erforderlich sind.<br>		Als Eindringkörper können vierseitige Pyramiden nach Vickers oder Knoop, dreiseitige Pyramiden nach Berkovich oder sogenannte Würfelecken, kegelförmige Spitzen (Konus) oder auch speziell abgerundete Eindringkörper, wie z. B. Kugeln eingesetzt werden, wobei dann jeweils definierte Geometriekorrekturen erforderlich sind.<br>
	Der Vorteil der instrumentierten Härteprüfung besteht, neben der Automatisierbarkeit des Verfahrens, insbesondere in der Vergleichbarkeit aller Werkstoffe innerhalb einer Härteskala, wodurch das Messverfahren im Makro-, Mikro- und Nanobereich einsetzbar ist. In '''Bild 1''' werden eine Abstufung der Lastbereiche und der Zusammenhang zwischen der [[Martens, Adolf\|MARTENS]]-Härte MH (früher [[Universalhärte]]) und der Eindringtiefe h für verschiedene Werkstoffgruppen angegeben.		Der Vorteil der instrumentierten Härteprüfung besteht, neben der Automatisierbarkeit des Verfahrens, insbesondere in der Vergleichbarkeit aller Werkstoffe innerhalb einer Härteskala, wodurch das Messverfahren im Makro-, Mikro- und Nanobereich einsetzbar ist. In '''Bild 1''' werden eine Abstufung der Lastbereiche und der Zusammenhang zwischen der [[Martens, Adolf\|MARTENS]]-Härte MH (früher [[Universalhärte]]) und der Eindringtiefe h für verschiedene Werkstoffgruppen angegeben.
Zeile 17:		Zeile 18:

	Mit dem instrumentierten Eindringversuch können verschiedene Härtewerte, der [[Eindringmodul]] E<sub>IT</sub>, Verfestigungsexponenten n und viskoelastische als auch Langzeiteigenschaften von [[Kunststoffe]]n z. B. über die [[Stepped Isothermal Methode, Makroeindringprüfung\|Stepped Isothermal Method (SIM)]], bestimmt werden [3].<br>		Mit dem instrumentierten Eindringversuch können verschiedene Härtewerte, der [[Eindringmodul]] E<sub>IT</sub>, Verfestigungsexponenten n und viskoelastische als auch Langzeiteigenschaften von [[Kunststoffe]]n z. B. über die [[Stepped Isothermal Methode, Makroeindringprüfung\|Stepped Isothermal Method (SIM)]], bestimmt werden [3].<br>
	Darüber hinaus ist die [[Bruchmechanik\|Bruchzähigkeit]] spröder Werkstoffe sowie der Einfluss von Eigenspannungen (siehe: [[Zugversuch Eigenspannungen Orientierungen]]) im Vollmaterial bzw. dünnen Schichten oder das elastische Verhalten (Federkonstante) von miniaturisierten Bauteilen ermittelbar [4]. Der Nachweis von [[Zugversuch Eigenspannungen Orientierungen\|Orientierungen]] ist ebenfalls möglich [5]. Die Ausdehnung der [[Härte\|Härteprüfung]] in den Bereich kleinster Prüfkräfte und Eindringtiefen (h < 200 nm), dem sogenannten Nanohärtebereich, ermöglicht desweiteren den experimentellen Zugang zu Strukturelementen und ihren [[Phasengrenzfläche\|Grenzflächen]] mit dem Ziel der Aufstellung von quantitativen Morphologie-Härte-Korrelationen.		Darüber hinaus ist die [[Bruchmechanik\|Bruchzähigkeit]] spröder Werkstoffe sowie der Einfluss von Eigenspannungen (siehe: [[Zugversuch Eigenspannungen Orientierungen]]) im Vollmaterial bzw. dünnen Schichten oder das elastische Verhalten (Federkonstante) von miniaturisierten Bauteilen ermittelbar [4]. Der Nachweis von [[Zugversuch Eigenspannungen Orientierungen\|Orientierungen]] ist ebenfalls möglich [5]. Die Ausdehnung der [[Härte\|Härteprüfung]] in den Bereich kleinster Prüfkräfte und Eindringtiefen (h < 200 nm), dem sogenannten Nanohärtebereich, ermöglicht desweiteren den experimentellen Zugang zu Strukturelementen und ihren [[Phasengrenzfläche\|Grenzflächen]] mit dem Ziel der Aufstellung von quantitativen Morphologie-Härte-Korrelationen.

	==Messtechnik==		==Messtechnik==
Zeile 41:		Zeile 42:
	\|- valign="top"		\|- valign="top"
	\|width="50px"\|'''Bild 3''':		\|width="50px"\|'''Bild 3''':
	\|width="600px"\|Instrumentierte Härteprüfsysteme: (A) Registrierende Makrohärte ZHU 2,5 der [https://www.zwick.de/ Fa. ZwickRoell GmbH & Co. KG, Ulm] (b) Registrierende Mikrohärte Fischerscope H100 XYp, der Fa. Fischer, Sindelfingen und (c) Nano.Hardness Tester der Fa. Micro Materials, Wrexham, U.K.		\|width="600px"\|Instrumentierte Härteprüfsysteme: (a) Registrierende Makrohärte ZHU 2,5 der [https://www.zwick.de/ Fa. ZwickRoell GmbH & Co. KG, Ulm] (b) Registrierende Mikrohärte Fischerscope H100 XYp, der Fa. Fischer, Sindelfingen und (c) Nano.Hardness Tester der Fa. Micro Materials, Wrexham, U.K.
	\|}		\|}

Loeffler-Kamann am 22. Oktober 2024 um 12:32 Uhr

2024-10-22T12:32:13Z

← Nächstältere Version		Version vom 22. Oktober 2024, 14:32 Uhr
Zeile 180:		Zeile 180:
	\|width="50px"\|(8)		\|width="50px"\|(8)
	\|}		\|}


			==Siehe auch==
			*[[Härte]]
			*[[Instrumentierte Härtemessung, Kriechen]]
			*[[Instrumentierte Härtemessung, Relaxation]]
			*[[Instrumentierte Härtemessung mit Temperierung]]
			*[[Instrumentierte Härtemessung, Eindringtiefenmessung mit modifiziertem Tastfuß]]


Zeile 190:		Zeile 198:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[2]		\|[2]
	\|[https://www.researchgate.net/profile/Wolfgang-Grellmann Grellmann, W.]: Härteprüfverfahren. In: Grellmann, W., Seidler, S. (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (~~2015~~) 3. Auflage, S. ~~193–213~~ (ISBN 978-3-446-~~44350~~-1; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 18)		\|[https://www.researchgate.net/profile/Wolfgang-Grellmann Grellmann, W.]: Härteprüfverfahren. In: Grellmann, W., Seidler, S. (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (2024) 4. Auflage, S. 186–207 (ISBN 978-3-446-44718-9; E-Book: ISBN 978-3-446-48105-3; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 23)
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[3]		\|[3]
Zeile 211:		Zeile 219:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[9]		\|[9]
	\|DIN EN ISO 14577 (~~2015~~-11): Metallische Werkstoffe − Instrumentierte Eindringprüfung zur Bestimmung der Härte und anderer Werkstoffparameter − Teil 1: Prüfverfahren		\|DIN EN ISO 14577 (2024-09): Metallische Werkstoffe − Instrumentierte Eindringprüfung zur Bestimmung der Härte und anderer Werkstoffparameter − Teil 1: Prüfverfahren (Entwurf)
	\|}		\|}

	[[Kategorie:Härte]]		[[Kategorie:Härte]]

Loeffler-Kamann am 5. Juli 2024 um 10:21 Uhr

2024-07-05T10:21:03Z

← Nächstältere Version		Version vom 5. Juli 2024, 12:21 Uhr
Zeile 187:		Zeile 187:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[1]		\|[1]
	\|Fröhlich, F., Grau, P., [[Grellmann,_Wolfgang\|Grellmann, W.]]: Performance and Analysis of Recording Micro Hardness Tests. Phys. Status Solidi a-Appl. Res. (a) 42 (1977) 79−89		\|Fröhlich, F., Grau, P., [[Grellmann,_Wolfgang\|Grellmann, W.]]: Performance and Analysis of Recording Micro Hardness Tests. Phys. Status Solidi a-Appl. Res. (a) 42 (1977) 79−89 DOI: [https://doi.org/10.1002/pssa.2210420106 https://doi.org/10.1002/pssa.2210420106]
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[2]		\|[2]
Zeile 193:		Zeile 193:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[3]		\|[3]
	\|Krolopp, T., Schöne, J., Arndt, S., [https://researchgate.net/profile/Ralf-Lach Lach, R.], Langer, B., Grellmann, W.: Registrierendes Makroeindringverfahren und Stepped Isothermal Methode – Zeitraffende Bewertung des lokalen Retardationsverhaltens thermoplastischer Kunststoffe. In: Borsutzki, M., Moninger, G.: Fortschritte in der Werkstoffprüfung für Forschung und Praxis – Werkstoffeinsatz, Qualitätssicherung und Schadensanalyse. Tagungsband Werkstoffprüfung, 2015, Verlag Stahleisen GmbH, Düsseldorf, S. 241–246 (ISBN 978-3-514-00816-9; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter M 36)		\|Krolopp, T., Schöne, J., Arndt, S., [https://researchgate.net/profile/Ralf-Lach Lach, R.], Langer, B., [https://de.wikipedia.org/wiki/Wolfgang_Grellmann Grellmann, W.]: Registrierendes Makroeindringverfahren und Stepped Isothermal Methode – Zeitraffende Bewertung des lokalen Retardationsverhaltens thermoplastischer Kunststoffe. In: Borsutzki, M., Moninger, G.: Fortschritte in der Werkstoffprüfung für Forschung und Praxis – Werkstoffeinsatz, Qualitätssicherung und Schadensanalyse. Tagungsband Werkstoffprüfung, 2015, Verlag Stahleisen GmbH, Düsseldorf, S. 241–246 (ISBN 978-3-514-00816-9; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter M 36)
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[4]		\|[4]
Zeile 199:		Zeile 199:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[5]		\|[5]
	\|Baltá-Calleja, F. J., Fakirov, S.: Microhardness of Polymers. Cambridge University Press (2000) (ISBN 978-0-~~5115~~-~~6502~~-1)		\|Baltá-Calleja, F. J., Fakirov, S.: Microhardness of Polymers. Cambridge University Press (2000) (ISBN 978-0-521-04182-9)
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[6]		\|[6]
	\|[[Bierögel,_Christian\|Bierögel, C.]], Schöne, J., Lach, R., Grellmann, W.: Temperaturabhängige instrumentierte Makrohärte – Methode zur Charakterisierung des Kriech- und Relaxationsverhaltens von Kunststoffen. In: Pohl, M.: Konstruktion, Werkstoffentwicklung und Schadensanalyse, Tagung „Werkstoffprüfung“ 2010, 2.–3. Dezember 2010 Neu-Ulm, Tagungsband S. 143−148, (ISBN 978-3-514-00778-9)		\|[[Bierögel,_Christian\|Bierögel, C.]], Schöne, J., Lach, R., Grellmann, W.: Temperaturabhängige instrumentierte Makrohärte – Methode zur Charakterisierung des Kriech- und Relaxationsverhaltens von Kunststoffen. In: [https://de.wikipedia.org/wiki/Michael_Pohl_(Metallurg) Pohl, M.]: Konstruktion, Werkstoffentwicklung und Schadensanalyse, Tagung „Werkstoffprüfung“ 2010, 2.–3. Dezember 2010 Neu-Ulm, Tagungsband S. 143−148, (ISBN 978-3-514-00778-9)
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[7]		\|[7]
Zeile 208:		Zeile 208:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[8]		\|[8]
	\|Koch, T.: Morphologie und Mikrohärte von Polypropylen-Werkstoffen. Dissertation, Technische Universität Wien, (2003) (siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter C 30)		\|Koch, T.: Morphologie und Mikrohärte von Polypropylen-Werkstoffen. [https://repositum.tuwien.at/handle/20.500.12708/12129 Dissertation], Technische Universität Wien, (2003) (siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter C 30)
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[9]		\|[9]

Oluschinski am 28. November 2022 um 08:27 Uhr

2022-11-28T08:27:48Z

← Nächstältere Version		Version vom 28. November 2022, 10:27 Uhr
Zeile 17:		Zeile 17:

	Mit dem instrumentierten Eindringversuch können verschiedene Härtewerte, der [[Eindringmodul]] E<sub>IT</sub>, Verfestigungsexponenten n und viskoelastische als auch Langzeiteigenschaften von [[Kunststoffe]]n z. B. über die [[Stepped Isothermal Methode, Makroeindringprüfung\|Stepped Isothermal Method (SIM)]], bestimmt werden [3].<br>		Mit dem instrumentierten Eindringversuch können verschiedene Härtewerte, der [[Eindringmodul]] E<sub>IT</sub>, Verfestigungsexponenten n und viskoelastische als auch Langzeiteigenschaften von [[Kunststoffe]]n z. B. über die [[Stepped Isothermal Methode, Makroeindringprüfung\|Stepped Isothermal Method (SIM)]], bestimmt werden [3].<br>
	Darüber hinaus ist die [[Bruchmechanik\|Bruchzähigkeit]] spröder Werkstoffe sowie der Einfluss von Eigenspannungen (siehe: [[Zugversuch Eigenspannungen Orientierungen]]) im Vollmaterial bzw. dünnen Schichten oder das elastische Verhalten (Federkonstante) von miniaturisierten Bauteilen ermittelbar [4]. Der Nachweis von [[Zugversuch Eigenspannungen Orientierungen\|Orientierungen]] ist ebenfalls möglich [5]. Die Ausdehnung der [[Härte\|Härteprüfung]] in den Bereich kleinster Prüfkräfte und Eindringtiefen (h < ~~200 nm~~), dem sogenannten Nanohärtebereich, ermöglicht desweiteren den experimentellen Zugang zu Strukturelementen und ihren [[Phasengrenzfläche\|Grenzflächen]] mit dem Ziel der Aufstellung von quantitativen Morphologie-Härte-Korrelationen.		Darüber hinaus ist die [[Bruchmechanik\|Bruchzähigkeit]] spröder Werkstoffe sowie der Einfluss von Eigenspannungen (siehe: [[Zugversuch Eigenspannungen Orientierungen]]) im Vollmaterial bzw. dünnen Schichten oder das elastische Verhalten (Federkonstante) von miniaturisierten Bauteilen ermittelbar [4]. Der Nachweis von [[Zugversuch Eigenspannungen Orientierungen\|Orientierungen]] ist ebenfalls möglich [5]. Die Ausdehnung der [[Härte\|Härteprüfung]] in den Bereich kleinster Prüfkräfte und Eindringtiefen (h < 200 nm), dem sogenannten Nanohärtebereich, ermöglicht desweiteren den experimentellen Zugang zu Strukturelementen und ihren [[Phasengrenzfläche\|Grenzflächen]] mit dem Ziel der Aufstellung von quantitativen Morphologie-Härte-Korrelationen.

	==Messtechnik==		==Messtechnik==
Zeile 128:		Zeile 128:
	\|}		\|}

	Für Eindringtiefen h > ~~6 µm~~ ist die projizierte Fläche A<sub>P</sub> in erster Näherung durch die ideale Form des Eindringkörpers gegeben. Für einen idealen Vickers-Intender gilt die Gl. (5).		Für Eindringtiefen h > 6 µm ist die projizierte Fläche A<sub>P</sub> in erster Näherung durch die ideale Form des Eindringkörpers gegeben. Für einen idealen Vickers-Intender gilt die Gl. (5).

	{\|		{\|
Zeile 136:		Zeile 136:
	\|}		\|}

	Für Eindringtiefen h < ~~6 µm~~ kann die Flächenfunktion des Eindringkörpers nicht entsprechend ihrer idealen Form angenommen werden, da alle spitzenförmigen Eindringkörper verschiedene Abweichungen an der Spitze aufweisen. Die Bestimmung der exakten Eindringkörpergeometrie ist für geringe Eindringtiefen erforderlich, aber auch für alle größeren Eindringtiefen nützlich.		Für Eindringtiefen h < 6 µm kann die Flächenfunktion des Eindringkörpers nicht entsprechend ihrer idealen Form angenommen werden, da alle spitzenförmigen Eindringkörper verschiedene Abweichungen an der Spitze aufweisen. Die Bestimmung der exakten Eindringkörpergeometrie ist für geringe Eindringtiefen erforderlich, aber auch für alle größeren Eindringtiefen nützlich.

	Der Elastische [[Eindringmodul]] E<sub>IT</sub> wird aus dem Anstieg der Tangente, die für die Berechnung der Eindringhärte verwendet wird, nach den Gln. (6) und (7) ermittelt.		Der Elastische [[Eindringmodul]] E<sub>IT</sub> wird aus dem Anstieg der Tangente, die für die Berechnung der Eindringhärte verwendet wird, nach den Gln. (6) und (7) ermittelt.
Zeile 173:		Zeile 173:

	Auf Grund der unterschiedlichen Beanspruchungsarten und Bestimmungsmethoden ist eine Übereinstimmung mit dem [[Elastizitätsmodul\|E-Modul]] aus dem [[Zugversuch]] E<sub>t</sub> nicht gegeben. Eine zusätzliche Beeinflussung des Messergebnisses besteht beim Auftreten von Aufwölbungen und Einsinken des Werkstoffs in der Umgebung des Eindrucks.<br>		Auf Grund der unterschiedlichen Beanspruchungsarten und Bestimmungsmethoden ist eine Übereinstimmung mit dem [[Elastizitätsmodul\|E-Modul]] aus dem [[Zugversuch]] E<sub>t</sub> nicht gegeben. Eine zusätzliche Beeinflussung des Messergebnisses besteht beim Auftreten von Aufwölbungen und Einsinken des Werkstoffs in der Umgebung des Eindrucks.<br>
	Die beim Eindringvorgang aufgewendete mechanische Arbeit W<sub>total</sub> wird nur partiell als plastische Deformationsarbeit W<sub>plast</sub> verbraucht. Der Rest wird beim Entlastungsvorgang als Arbeit der elastischen Rückverformung W<sub>elast</sub> wieder freigesetzt. Das Verhältnis η<sub>IT</sub> nach Gl. (8) enthält Werkstoffinformationen zur Charakterisierung des Deformationsverhaltens. Entsprechend wird der plastische Anteil W<sub>plast</sub>/W<sub>total</sub> aus ~~100~~ % − η<sub>IT</sub> berechnet.		Die beim Eindringvorgang aufgewendete mechanische Arbeit W<sub>total</sub> wird nur partiell als plastische Deformationsarbeit W<sub>plast</sub> verbraucht. Der Rest wird beim Entlastungsvorgang als Arbeit der elastischen Rückverformung W<sub>elast</sub> wieder freigesetzt. Das Verhältnis η<sub>IT</sub> nach Gl. (8) enthält Werkstoffinformationen zur Charakterisierung des Deformationsverhaltens. Entsprechend wird der plastische Anteil W<sub>plast</sub>/W<sub>total</sub> aus 100 % − η<sub>IT</sub> berechnet.

	{\|		{\|
Zeile 190:		Zeile 190:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[2]		\|[2]
	\|Grellmann, W.: Härteprüfverfahren. In: Grellmann, W., Seidler, S. (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (2015) 3. Auflage, S. 193–213 (ISBN 978-3-446-44350-1; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 18)		\|[https://www.researchgate.net/profile/Wolfgang-Grellmann Grellmann, W.]: Härteprüfverfahren. In: Grellmann, W., Seidler, S. (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (2015) 3. Auflage, S. 193–213 (ISBN 978-3-446-44350-1; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 18)
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[3]		\|[3]
	\|Krolopp, T., Schöne, J., Arndt, S., Lach, R., Langer, B., Grellmann, W.: Registrierendes Makroeindringverfahren und Stepped Isothermal Methode – Zeitraffende Bewertung des lokalen Retardationsverhaltens thermoplastischer Kunststoffe. In: Borsutzki, M., Moninger, G.: Fortschritte in der Werkstoffprüfung für Forschung und Praxis – Werkstoffeinsatz, Qualitätssicherung und Schadensanalyse. Tagungsband Werkstoffprüfung, 2015, Verlag Stahleisen GmbH, Düsseldorf, S. 241–246 (ISBN 978-3-514-00816-9; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter M 36)		\|Krolopp, T., Schöne, J., Arndt, S., [https://researchgate.net/profile/Ralf-Lach Lach, R.], Langer, B., Grellmann, W.: Registrierendes Makroeindringverfahren und Stepped Isothermal Methode – Zeitraffende Bewertung des lokalen Retardationsverhaltens thermoplastischer Kunststoffe. In: Borsutzki, M., Moninger, G.: Fortschritte in der Werkstoffprüfung für Forschung und Praxis – Werkstoffeinsatz, Qualitätssicherung und Schadensanalyse. Tagungsband Werkstoffprüfung, 2015, Verlag Stahleisen GmbH, Düsseldorf, S. 241–246 (ISBN 978-3-514-00816-9; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter M 36)
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[4]		\|[4]
Zeile 199:		Zeile 199:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[5]		\|[5]
	\|Baltá-Calleja, F. J., Fakirov, S.: Microhardness of Polymers. Cambridge University Press (2000)		\|Baltá-Calleja, F. J., Fakirov, S.: Microhardness of Polymers. Cambridge University Press (2000) (ISBN 978-0-5115-6502-1)
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[6]		\|[6]

Posch am 14. Mai 2020 um 12:23 Uhr

2020-05-14T12:23:51Z

← Nächstältere Version		Version vom 14. Mai 2020, 14:23 Uhr
Zeile 17:		Zeile 17:

	Mit dem instrumentierten Eindringversuch können verschiedene Härtewerte, der [[Eindringmodul]] E<sub>IT</sub>, Verfestigungsexponenten n und viskoelastische als auch Langzeiteigenschaften von [[Kunststoffe]]n z. B. über die [[Stepped Isothermal Methode, Makroeindringprüfung\|Stepped Isothermal Method (SIM)]], bestimmt werden [3].<br>		Mit dem instrumentierten Eindringversuch können verschiedene Härtewerte, der [[Eindringmodul]] E<sub>IT</sub>, Verfestigungsexponenten n und viskoelastische als auch Langzeiteigenschaften von [[Kunststoffe]]n z. B. über die [[Stepped Isothermal Methode, Makroeindringprüfung\|Stepped Isothermal Method (SIM)]], bestimmt werden [3].<br>
	Darüber hinaus ist die [[Bruchmechanik\|Bruchzähigkeit]] spröder Werkstoffe sowie der Einfluss von Eigenspannungen (siehe: [[Zugversuch Eigenspannungen Orientierungen]]) im Vollmaterial bzw. dünnen Schichten oder das elastische Verhalten (Federkonstante) von miniaturisierten Bauteilen ermittelbar [4]. Der Nachweis von [[Zugversuch Eigenspannungen Orientierungen\|Orientierungen]] ist ebenfalls möglich [5]. Die Ausdehnung der [[Härte\|Härteprüfung]] in den Bereich kleinster Prüfkräfte und Eindringtiefen (h < ~~200 nm~~), dem sogenannten Nanohärtebereich, ermöglicht desweiteren den experimentellen Zugang zu Strukturelementen und ihren [[Phasengrenzfläche\|Grenzflächen]] mit dem Ziel der Aufstellung von quantitativen Morphologie-Härte-Korrelationen.		Darüber hinaus ist die [[Bruchmechanik\|Bruchzähigkeit]] spröder Werkstoffe sowie der Einfluss von Eigenspannungen (siehe: [[Zugversuch Eigenspannungen Orientierungen]]) im Vollmaterial bzw. dünnen Schichten oder das elastische Verhalten (Federkonstante) von miniaturisierten Bauteilen ermittelbar [4]. Der Nachweis von [[Zugversuch Eigenspannungen Orientierungen\|Orientierungen]] ist ebenfalls möglich [5]. Die Ausdehnung der [[Härte\|Härteprüfung]] in den Bereich kleinster Prüfkräfte und Eindringtiefen (h < 200 nm), dem sogenannten Nanohärtebereich, ermöglicht desweiteren den experimentellen Zugang zu Strukturelementen und ihren [[Phasengrenzfläche\|Grenzflächen]] mit dem Ziel der Aufstellung von quantitativen Morphologie-Härte-Korrelationen.

	==Messtechnik==		==Messtechnik==
Zeile 128:		Zeile 128:
	\|}		\|}

	Für Eindringtiefen h > ~~6 µm~~ ist die projizierte Fläche A<sub>P</sub> in erster Näherung durch die ideale Form des Eindringkörpers gegeben. Für einen idealen Vickers-Intender gilt die Gl. (5).		Für Eindringtiefen h > 6 µm ist die projizierte Fläche A<sub>P</sub> in erster Näherung durch die ideale Form des Eindringkörpers gegeben. Für einen idealen Vickers-Intender gilt die Gl. (5).

	{\|		{\|
Zeile 136:		Zeile 136:
	\|}		\|}

	Für Eindringtiefen h < ~~6 µm~~ kann die Flächenfunktion des Eindringkörpers nicht entsprechend ihrer idealen Form angenommen werden, da alle spitzenförmigen Eindringkörper verschiedene Abweichungen an der Spitze aufweisen. Die Bestimmung der exakten Eindringkörpergeometrie ist für geringe Eindringtiefen erforderlich, aber auch für alle größeren Eindringtiefen nützlich.		Für Eindringtiefen h < 6 µm kann die Flächenfunktion des Eindringkörpers nicht entsprechend ihrer idealen Form angenommen werden, da alle spitzenförmigen Eindringkörper verschiedene Abweichungen an der Spitze aufweisen. Die Bestimmung der exakten Eindringkörpergeometrie ist für geringe Eindringtiefen erforderlich, aber auch für alle größeren Eindringtiefen nützlich.

	Der Elastische [[Eindringmodul]] E<sub>IT</sub> wird aus dem Anstieg der Tangente, die für die Berechnung der Eindringhärte verwendet wird, nach den Gln. (6) und (7) ermittelt.		Der Elastische [[Eindringmodul]] E<sub>IT</sub> wird aus dem Anstieg der Tangente, die für die Berechnung der Eindringhärte verwendet wird, nach den Gln. (6) und (7) ermittelt.
Zeile 173:		Zeile 173:

	Auf Grund der unterschiedlichen Beanspruchungsarten und Bestimmungsmethoden ist eine Übereinstimmung mit dem [[Elastizitätsmodul\|E-Modul]] aus dem [[Zugversuch]] E<sub>t</sub> nicht gegeben. Eine zusätzliche Beeinflussung des Messergebnisses besteht beim Auftreten von Aufwölbungen und Einsinken des Werkstoffs in der Umgebung des Eindrucks.<br>		Auf Grund der unterschiedlichen Beanspruchungsarten und Bestimmungsmethoden ist eine Übereinstimmung mit dem [[Elastizitätsmodul\|E-Modul]] aus dem [[Zugversuch]] E<sub>t</sub> nicht gegeben. Eine zusätzliche Beeinflussung des Messergebnisses besteht beim Auftreten von Aufwölbungen und Einsinken des Werkstoffs in der Umgebung des Eindrucks.<br>
	Die beim Eindringvorgang aufgewendete mechanische Arbeit W<sub>total</sub> wird nur partiell als plastische Deformationsarbeit W<sub>plast</sub> verbraucht. Der Rest wird beim Entlastungsvorgang als Arbeit der elastischen Rückverformung W<sub>elast</sub> wieder freigesetzt. Das Verhältnis η<sub>IT</sub> nach Gl. (8) enthält Werkstoffinformationen zur Charakterisierung des Deformationsverhaltens. Entsprechend wird der plastische Anteil W<sub>plast</sub>/W<sub>total</sub> aus ~~100~~ % − η<sub>IT</sub> berechnet.		Die beim Eindringvorgang aufgewendete mechanische Arbeit W<sub>total</sub> wird nur partiell als plastische Deformationsarbeit W<sub>plast</sub> verbraucht. Der Rest wird beim Entlastungsvorgang als Arbeit der elastischen Rückverformung W<sub>elast</sub> wieder freigesetzt. Das Verhältnis η<sub>IT</sub> nach Gl. (8) enthält Werkstoffinformationen zur Charakterisierung des Deformationsverhaltens. Entsprechend wird der plastische Anteil W<sub>plast</sub>/W<sub>total</sub> aus 100 % − η<sub>IT</sub> berechnet.

	{\|		{\|

Posch am 16. April 2020 um 12:36 Uhr

2020-04-16T12:36:48Z

← Nächstältere Version		Version vom 16. April 2020, 14:36 Uhr
Zeile 205:		Zeile 205:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[7]		\|[7]
	\|May, M., Fröhlich, F., Grau, P., Grellmann, W.: Anwendung der Methode der registrierenden Mikrohärteprüfung für die Ermittlung von mechanischen Materialkennwerten an Polymerwerkstoffen. Plaste Kautschuk 30 (1983) 149 – 153 [~~http~~://~~web~~.hs-merseburg.de/~~~amk~~/~~files~~/veroeffentlichungen/May_Anwendung_der_registrierenden_Mikrohaertepruefung.pdf Download als pdf]		\|May, M., Fröhlich, F., Grau, P., Grellmann, W.: Anwendung der Methode der registrierenden Mikrohärteprüfung für die Ermittlung von mechanischen Materialkennwerten an Polymerwerkstoffen. Plaste Kautschuk 30 (1983) 149 – 153 [https://www.polymerservice-merseburg.de/fileadmin/inhalte/psm/veroeffentlichungen/May_Anwendung_der_registrierenden_Mikrohaertepruefung.pdf Download als pdf]
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[8]		\|[8]

Oluschinski am 12. August 2019 um 10:22 Uhr

2019-08-12T10:22:39Z

← Nächstältere Version		Version vom 12. August 2019, 12:22 Uhr
Zeile 17:		Zeile 17:

	Mit dem instrumentierten Eindringversuch können verschiedene Härtewerte, der [[Eindringmodul]] E<sub>IT</sub>, Verfestigungsexponenten n und viskoelastische als auch Langzeiteigenschaften von [[Kunststoffe]]n z. B. über die [[Stepped Isothermal Methode, Makroeindringprüfung\|Stepped Isothermal Method (SIM)]], bestimmt werden [3].<br>		Mit dem instrumentierten Eindringversuch können verschiedene Härtewerte, der [[Eindringmodul]] E<sub>IT</sub>, Verfestigungsexponenten n und viskoelastische als auch Langzeiteigenschaften von [[Kunststoffe]]n z. B. über die [[Stepped Isothermal Methode, Makroeindringprüfung\|Stepped Isothermal Method (SIM)]], bestimmt werden [3].<br>
	Darüber hinaus ist die [[Bruchmechanik\|Bruchzähigkeit]] spröder Werkstoffe sowie der Einfluss von Eigenspannungen im Vollmaterial bzw. dünnen Schichten oder das elastische Verhalten (Federkonstante) von miniaturisierten Bauteilen ermittelbar [4]. Der Nachweis von [[Zugversuch Eigenspannungen Orientierungen\|Orientierungen]] ist ebenfalls möglich [5]. Die Ausdehnung der [[Härte\|Härteprüfung]] in den Bereich kleinster Prüfkräfte und Eindringtiefen (h < 200 nm), dem sogenannten Nanohärtebereich, ermöglicht desweiteren den experimentellen Zugang zu Strukturelementen und ihren [[Phasengrenzfläche\|Grenzflächen]] mit dem Ziel der Aufstellung von quantitativen Morphologie-Härte-Korrelationen.		Darüber hinaus ist die [[Bruchmechanik\|Bruchzähigkeit]] spröder Werkstoffe sowie der Einfluss von Eigenspannungen (siehe: [[Zugversuch Eigenspannungen Orientierungen]]) im Vollmaterial bzw. dünnen Schichten oder das elastische Verhalten (Federkonstante) von miniaturisierten Bauteilen ermittelbar [4]. Der Nachweis von [[Zugversuch Eigenspannungen Orientierungen\|Orientierungen]] ist ebenfalls möglich [5]. Die Ausdehnung der [[Härte\|Härteprüfung]] in den Bereich kleinster Prüfkräfte und Eindringtiefen (h < 200 nm), dem sogenannten Nanohärtebereich, ermöglicht desweiteren den experimentellen Zugang zu Strukturelementen und ihren [[Phasengrenzfläche\|Grenzflächen]] mit dem Ziel der Aufstellung von quantitativen Morphologie-Härte-Korrelationen.

	==Messtechnik==		==Messtechnik==
Zeile 99:		Zeile 99:
	\|width="510px"\|maximale Prüfkraft in N		\|width="510px"\|maximale Prüfkraft in N
	\|-		\|-
	\|h<sub>r</sub>		\|valign="top"\|h<sub>r</sub>
	\|–		\|valign="top"\|–
	\|Schnittpunkt der Tangente an die Entlastungskurve im Punkt F<sub>max</sub> mit der Eindringtiefenachse in mm		\|Schnittpunkt der Tangente an die Entlastungskurve im Punkt F<sub>max</sub> mit der Eindringtiefenachse in mm
	\|-		\|-
	\|A<sub>P</sub>		\|valign="top"\|A<sub>P</sub>
	\|–~~<br>~~		\|valign="top"\|–
	\|projizierte Kontaktfläche zwischen dem Eindringkörper und dem Prüfkörper, ermittelt aus der Kraft-Eindringtiefe-Kurve unter Beachtung der Eindringkörperkorrektur in mm<sup>2</sup>		\|projizierte Kontaktfläche zwischen dem Eindringkörper und dem Prüfkörper, ermittelt aus der Kraft-Eindringtiefe-Kurve unter Beachtung der Eindringkörperkorrektur in mm<sup>2</sup>
	\|}		\|}
Zeile 123:		Zeile 123:
	\|width="530px"\|Kontakttiefe des Eindringkörpers mit dem Prüfkörper in mm		\|width="530px"\|Kontakttiefe des Eindringkörpers mit dem Prüfkörper in mm
	\|-		\|-
	\|ε		\|valign="top"\|ε
	\|–		\|valign="top"\|–
	\|Konstante, abhängig von der Geometrie des verwendeten Eindringkörpers (Vickers und Berkovich: ε = 0,75)		\|Konstante, abhängig von der Geometrie des verwendeten Eindringkörpers (Vickers und Berkovich: ε = 0,75)
	\|}		\|}
Zeile 187:		Zeile 187:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[1]		\|[1]
	\|Fröhlich, F., Grau, P., Grellmann, W.: Performance and Analysis of Recording Micro Hardness Tests. Phys. Status Solidi a-Appl. Res. (a) 42 (1977) 79−89		\|Fröhlich, F., Grau, P., [[Grellmann,_Wolfgang\|Grellmann, W.]]: Performance and Analysis of Recording Micro Hardness Tests. Phys. Status Solidi a-Appl. Res. (a) 42 (1977) 79−89
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[2]		\|[2]
Zeile 202:		Zeile 202:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[6]		\|[6]
	\|Bierögel, C., Schöne, J., Lach, R., Grellmann, W.: Temperaturabhängige instrumentierte Makrohärte – Methode zur Charakterisierung des Kriech- und Relaxationsverhaltens von Kunststoffen. In: Pohl, M.: Konstruktion, Werkstoffentwicklung und Schadensanalyse, Tagung „Werkstoffprüfung“ 2010, 2.–3. Dezember 2010 Neu-Ulm, Tagungsband S. 143−148, (ISBN 978-3-514-00778-9)		\|[[Bierögel,_Christian\|Bierögel, C.]], Schöne, J., Lach, R., Grellmann, W.: Temperaturabhängige instrumentierte Makrohärte – Methode zur Charakterisierung des Kriech- und Relaxationsverhaltens von Kunststoffen. In: Pohl, M.: Konstruktion, Werkstoffentwicklung und Schadensanalyse, Tagung „Werkstoffprüfung“ 2010, 2.–3. Dezember 2010 Neu-Ulm, Tagungsband S. 143−148, (ISBN 978-3-514-00778-9)
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[7]		\|[7]

Oluschinski am 11. Oktober 2018 um 11:47 Uhr

2018-10-11T11:47:48Z

← Nächstältere Version		Version vom 11. Oktober 2018, 13:47 Uhr
Zeile 41:		Zeile 41:
	\|- valign="top"		\|- valign="top"
	\|width="50px"\|'''Bild 3''':		\|width="50px"\|'''Bild 3''':
	\|width="600px"\|Instrumentierte Härteprüfsysteme: (A) Registrierende Makrohärte ZHU 2,5 der [https://www.zwick.de/ Fa. ~~Zwick~~, Ulm] (b) Registrierende Mikrohärte Fischerscope H100 XYp, der Fa. Fischer, Sindelfingen und (c) Nano.Hardness Tester der Fa. Micro Materials, Wrexham, U.K.		\|width="600px"\|Instrumentierte Härteprüfsysteme: (A) Registrierende Makrohärte ZHU 2,5 der [https://www.zwick.de/ Fa. ZwickRoell GmbH & Co. KG, Ulm] (b) Registrierende Mikrohärte Fischerscope H100 XYp, der Fa. Fischer, Sindelfingen und (c) Nano.Hardness Tester der Fa. Micro Materials, Wrexham, U.K.
	\|}		\|}

Reincke am 16. Februar 2018 um 14:13 Uhr

2018-02-16T14:13:26Z

← Nächstältere Version		Version vom 16. Februar 2018, 16:13 Uhr
Zeile 41:		Zeile 41:
	\|- valign="top"		\|- valign="top"
	\|width="50px"\|'''Bild 3''':		\|width="50px"\|'''Bild 3''':
	\|width="600px"\|Instrumentierte Härteprüfsysteme: (A) Registrierende Makrohärte ZHU 2,5 der Fa. Zwick, Ulm (b) Registrierende Mikrohärte Fischerscope H100 XYp, der Fa. Fischer, Sindelfingen und (c) Nano.Hardness Tester der Fa. Micro Materials, Wrexham, U.K.		\|width="600px"\|Instrumentierte Härteprüfsysteme: (A) Registrierende Makrohärte ZHU 2,5 der [https://www.zwick.de/ Fa. Zwick, Ulm] (b) Registrierende Mikrohärte Fischerscope H100 XYp, der Fa. Fischer, Sindelfingen und (c) Nano.Hardness Tester der Fa. Micro Materials, Wrexham, U.K.
	\|}		\|}