Langsames Risswachstum - Versionsgeschichte

Oluschinski am 8. Januar 2026 um 13:16 Uhr

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	==Der Mechanismus des langsamen Risswachstums==		==Der Mechanismus des langsamen Risswachstums==

	Der SCG-Mechanismus ist durch die Bereiche der [[Rissinitiierung]] und der [[Rissausbreitung]] sowie durch einen sich anschließenden Sprödbruch (siehe [[Brucharten]]) gekennzeichnet. Die Rissinitiierung findet unter Bildung einer Deformationszone (siehe: [[Bruchprozesszone]]) an der [[Riss]]spitze mit Bildung von [[Mikroporen]], Fibrillen und [[Crazing\|Crazes]] statt. Für das Stadium der Rissausbreitung sind das Verstrecken und eine damit verbundene Schwächung der Fibrillen und die Ausbreitung von [[Crazing\|Crazes]] charakteristisch. Nach Lustiger [4] sowie Huang und Brown [5, 6] sind für diesen Prozess die Tie-Moleküle von Bedeutung. Dieses Tie-Molekül-Modell kann bei PE-Werkstoffen mit hoher [[Dichte]] und mit ausgeprägter bimodaler Molmassen-Verteilung die überragende Eigenschaftskombination auf Grund ihrer niedrigen Konzentration nicht erklären [8]. Innerhalb der hoch orientierten „Craze“-Fibrillen können die Mikro-Fibrillen aneinander abgleiten [8]. Eine entscheidende Rolle spielt dabei die „Entanglement“-Dichte [10, 11] sowie Co-Kristallisationseffekte zwischen niedermolekularen Homo- und hochmolekularen Copolymer-Spezies [12]. Die Bildung des Netzwerks aus Mikrofibrillen wird durch die Tie-Moleküle kontrolliert.		Der SCG-Mechanismus ist durch die Bereiche der [[Rissinitiierung]] und der [[Rissausbreitung]] sowie durch einen sich anschließenden Sprödbruch (siehe [[Brucharten]]) gekennzeichnet. Die Rissinitiierung findet unter Bildung einer Deformationszone (siehe: [[Bruchprozesszone]]) an der [[Riss]]spitze mit Bildung von [[Mikroporen]], [[Craze-Typen\|Fibrillen]] und [[Crazing\|Crazes]] statt. Für das Stadium der Rissausbreitung sind das Verstrecken und eine damit verbundene Schwächung der Fibrillen und die Ausbreitung von [[Crazing\|Crazes]] charakteristisch. Nach Lustiger [4] sowie Huang und Brown [5, 6] sind für diesen Prozess die Tie-Moleküle von Bedeutung. Dieses Tie-Molekül-Modell kann bei PE-Werkstoffen mit hoher [[Dichte]] und mit ausgeprägter bimodaler Molmassen-Verteilung die überragende Eigenschaftskombination auf Grund ihrer niedrigen Konzentration nicht erklären [8]. Innerhalb der hoch orientierten „Craze“-Fibrillen können die Mikro-Fibrillen aneinander abgleiten [8]. Eine entscheidende Rolle spielt dabei die „Entanglement“-Dichte [10, 11] sowie Co-Kristallisationseffekte zwischen niedermolekularen Homo- und hochmolekularen Copolymer-Spezies [12]. Die Bildung des Netzwerks aus Mikrofibrillen wird durch die Tie-Moleküle kontrolliert.

	Neben den molekularen und strukturellen Gegebenheiten wird SCG auch durch äußere Einflussfaktoren wie die Umgebungstemperatur, die [[Prüfgeschwindigkeit\|Beanspruchungsgeschwindigkeit]], mediale und/oder geometrische Bedingungen beeinflusst (siehe: [[sprödbruchfördernde Faktoren]]). Dadurch sind die experimentellen Bedingungen der Nachweismethoden bei der Charakterisierung des Widerstandes gegen SCG von besonderer Bedeutung.		Neben den molekularen und strukturellen Gegebenheiten wird SCG auch durch äußere Einflussfaktoren wie die Umgebungstemperatur, die [[Prüfgeschwindigkeit\|Beanspruchungsgeschwindigkeit]], mediale und/oder geometrische Bedingungen beeinflusst (siehe: [[sprödbruchfördernde Faktoren]]). Dadurch sind die experimentellen Bedingungen der Nachweismethoden bei der Charakterisierung des Widerstandes gegen SCG von besonderer Bedeutung.
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	Die derzeitigen, auf der Grundlage der Nachweismethoden für langsames Risswachstum getroffenen, Lebensdauerabschätzungen für die, in einem Erfahrungszeitraum von 50 Jahren entstanden, hochentwickelten PE 100-Werkstoffe liegen bei ca. 100 Jahren [2].		Die derzeitigen, auf der Grundlage der Nachweismethoden für langsames Risswachstum getroffenen, Lebensdauerabschätzungen für die, in einem Erfahrungszeitraum von 50 Jahren entstanden, hochentwickelten PE 100-Werkstoffe liegen bei ca. 100 Jahren [2].

	Die Anwendung von Polyethylen (PE) als Rohrwerkstoff setzt ein hohes Maß an Sicherheit, Zuverlässigkeit und Qualität voraus und ist seit den 1950er Jahren etabliert. Die langsame Ausbreitung von [[Riss]]en, z. B. ausgelöst durch Kratzer an der [[Oberfläche]] oder Kerben ist dabei die häufigste Ursache für das Versagen (siehe: [[Bruch]]) von Rohrsystemen aus PE-Werkstoffen. Sie ist ein entscheidender Faktor für die Beurteilung der Nutzungsdauer und der Wirtschaftlichkeit dieser [[Kunststoffbauteil]]e. Die Weiterentwicklung von wirtschaftlicheren und umweltverträglicheren Installationstechniken, wie die sandbettlose oder grabenlose Verlegung von Trinkwasserrohren, erforderte die Entwicklung immer höher belastbarere und zähere Werkstoffe mit zuverlässig nachweisbarer Beständigkeit gegen langsames Risswachstum.		Die Anwendung von Polyethylen (PE) als Rohrwerkstoff setzt ein hohes Maß an Sicherheit, Zuverlässigkeit und Qualität voraus und ist seit den 1950er Jahren etabliert. Die langsame Ausbreitung von [[Riss]]en, z. B. ausgelöst durch Kratzer an der [[Oberfläche]] oder Kerben ist dabei die häufigste Ursache für das Versagen (siehe: [[Bruch]]) von Rohrsystemen aus PE-Werkstoffen. Sie ist ein entscheidender Faktor für die Beurteilung der Nutzungsdauer und der Wirtschaftlichkeit dieser [[Kunststoffbauteil]]e. Die Weiterentwicklung von wirtschaftlicheren und umweltverträglicheren Installationstechniken, wie die sandbettlose oder grabenlose Verlegung von Trinkwasserrohren, erforderte die Entwicklung immer höher belastbarere und zähere Werkstoffe (siehe auch: [[Duktilität\|Duktilität Kunststoffe]]) mit zuverlässig nachweisbarer Beständigkeit gegen langsames Risswachstum.

	Die heute verwendeten PE-Rohrwerkstoffe sind Werkstoffe der dritten Generation, die der Festigkeitsklasse PE 100 zugeordnet werden. Der Unterschied zur zweiten Generation (PE 80) ist die bimodale Molmasseverteilung, die eine Optimierung der physikalischen und mechanischen Eigenschaften und somit auch eine Erhöhung des Widerstandes gegenüber langsamem Risswachstum zur Folge hatte.		Die heute verwendeten PE-Rohrwerkstoffe sind Werkstoffe der dritten Generation, die der Festigkeitsklasse PE 100 zugeordnet werden. Der Unterschied zur zweiten Generation (PE 80) ist die bimodale Molmasseverteilung, die eine Optimierung der physikalischen und mechanischen Eigenschaften und somit auch eine Erhöhung des Widerstandes gegenüber langsamem Risswachstum zur Folge hatte.
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	\|~~Brown, N.,~~ Huang, Y. L.: Dependence of Slow Crack Growth in Polyethylene on ~~Butylbranch~~ Density: Morphology and Theory. Journal Polymer Science B 29 (1991) 129–137		\|Huang, Y. L., Brown, N.: Dependence of Slow Crack Growth in Polyethylene on Butyl branch Density: Morphology and Theory. Journal Polymer Science B 29 (1991) 129–137
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	\|Men, Y~~. F~~., Rieger, J., Lindner, P., Enderle, H. F., Lilge, D., Kristen, M. O., Mihan, S., Jiang, S.: Structural Changes and Chain Radius of Gyration in Cold-Drawn Polyethylene after Annealing: Small- and Wide-Angle X-ray Scattering and Small-Angle Neutron Scattering ~~Studies“~~. J. Phys. Chem. B 109, (2005) ~~16650~~		\|Men, Y., Rieger, J., Lindner, P., Enderle, H.-F., Lilge, D., Kristen, M. O., Mihan, S., Jiang, S.: Structural Changes and Chain Radius of Gyration in Cold-Drawn Polyethylene after Annealing: Small- and Wide-Angle X-ray Scattering and Small-Angle Neutron Scattering Studies. J. Phys. Chem. B 109, (2005) 16650‒16657 DOI: [https://pubs.acs.org/doi/10.1021/jp052723g https://pubs.acs.org/doi/10.1021/jp052723g]
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	\|Lindner, P., Zemb, T. (Eds.): Neutrons, X-rays and Light: Scattering Methods Applied to Soft Condensed Matter, North-Holland (2002): J. Rieger: Use of Scattering Methods in Chemical Industry SAXS and SANS from Fibers and Films.		\|Lindner, P., Zemb, Th. (Eds.): Neutrons, X-rays and Light: Scattering Methods Applied to Soft Condensed Matter, North-Holland (2002): J. Rieger: Use of Scattering Methods in Chemical Industry SAXS and SANS from Fibers and Films.
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Loeffler-Kamann am 23. Oktober 2024 um 10:56 Uhr

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			==Siehe auch==
			*[[Pennsylvania Edge Notch Tensile (PENT) Test]]
			*[[Full Notch Creep Test (FNCT)]]
			*[[Strain Hardening Test (SHT)]]


	'''Literaturhinweise'''		'''Literaturhinweise'''
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	\|[https://www.researchgate.net/profile/Wolfgang-Grellmann Grellmann, W.], [[Seidler,_Sabine\|Seidler, S.]] (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (~~2015~~) 3. Auflage, (ISBN 978-3-446-~~44350~~-1; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 18)		\|[https://www.researchgate.net/profile/Wolfgang-Grellmann Grellmann, W.], [[Seidler,_Sabine\|Seidler, S.]] (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (2024) 4. Auflage (ISBN 978-3-446-44718-9; E-Book: ISBN 978-3-446-48105-3; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 23)
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Loeffler-Kamann am 5. Juli 2024 um 12:15 Uhr

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	\|ISO~~/DIS~~ 16770 (~~2018~~-02): Plastics − Determination of Environmental Stress Cracking (ESC) of Polyethylene. Full-Notch Creep Test (FNCT~~) (Entwurf~~)		\|ISO 16770 (2019-09): Plastics − Determination of Environmental Stress Cracking (ESC) of Polyethylene. Full-Notch Creep Test (FNCT)
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	\|Grellmann, W., [[Seidler,_Sabine\|Seidler, S.]] (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (2015) 3. Auflage, (ISBN 978-3-446-44350-1; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 18)		\|[https://www.researchgate.net/profile/Wolfgang-Grellmann Grellmann, W.], [[Seidler,_Sabine\|Seidler, S.]] (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (2015) 3. Auflage, (ISBN 978-3-446-44350-1; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 18)
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	\|Langer, B., Berthold, A., Grellmann, W., Enderle, H. F.: Mechanische Kurzzeitprüfung zur Bewertung des Verhaltens von PE-Rohrwerkstoffen beim langsamen Risswachstum. Materialprüfung 54 (2012) 9, S. 580‒585		\|Langer, B., Berthold, A., [https://de.wikipedia.org/wiki/Wolfgang_Grellmann Grellmann, W.], Enderle, H. F.: Mechanische Kurzzeitprüfung zur Bewertung des Verhaltens von PE-Rohrwerkstoffen beim langsamen Risswachstum. Materialprüfung 54 (2012) 9, S. 580‒585
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	[[Kategorie:Bruchmechanik]]		[[Kategorie:Bruchmechanik]]

Posch am 14. Mai 2020 um 12:30 Uhr

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	\|Michler, G. H.: Kunststoff-Mikromechanik, Morphologie, Deformations- und Bruchmechanismen. Carl Hanser Verlag, München Wien (1992) (ISBN 3-446-17068-5: siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter F 4)		\|[[Michler,_Goerg_Hannes\|Michler, G. H.]]: Kunststoff-Mikromechanik, Morphologie, Deformations- und Bruchmechanismen. Carl Hanser Verlag, München Wien (1992) (ISBN 3-446-17068-5: siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter F 4)
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Oluschinski am 13. August 2019 um 05:44 Uhr

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	==Der Full-notched Creep Test (FNCT)==		==Der Full-notched Creep Test (FNCT)==

	Eine anerkannte Nachweismethode für das langsame Risswachstum ist der Full-Notched Creep Test (FNCT) [13]. Nachteilig bei der Anwendung dieses Prüfverfahrens ist jedoch, dass die Versuchsdurchführung für einen PE 100-Werkstoff mit einem immensen Zeitaufwand von bis zu 8000 Stunden bzw. 333 Tagen verbunden ist. Aus diesem Grund wird versucht, die [[Zähigkeit]] verschiedener PE-Werkstoffe durch Kurzeitversuche zu charakterisieren und mögliche Korrelationen zum FNCT bzw. zu den Ergebnissen des beschleunigten, accelerated (acc.) FNCT zu finden. Durch den im Vergleich zu konventionellen Zähigkeitsprüfmethoden erheblich erhöhten Informationsgehalt, ist für dieses Ziel die Anwendung der Methoden der [[Bruchmechanische Prüfung\|bruchmechanischen Werkstoffdiagnostik]] zur Bewertung des Widerstandes gegenüber [[Rissinitiierung]] und [[Rissausbreitung]] besonders geeignet [14].		Eine anerkannte Nachweismethode für das langsame Risswachstum ist der [[Full_Notch_Creep_Test_(FNCT)\|Full-Notched Creep Test (FNCT)]] [13]. Nachteilig bei der Anwendung dieses Prüfverfahrens ist jedoch, dass die Versuchsdurchführung für einen PE 100-Werkstoff mit einem immensen Zeitaufwand von bis zu 8000 Stunden bzw. 333 Tagen verbunden ist. Aus diesem Grund wird versucht, die [[Zähigkeit]] verschiedener PE-Werkstoffe durch Kurzeitversuche zu charakterisieren und mögliche Korrelationen zum FNCT bzw. zu den Ergebnissen des beschleunigten, accelerated (acc.) FNCT zu finden. Durch den im Vergleich zu konventionellen Zähigkeitsprüfmethoden erheblich erhöhten Informationsgehalt, ist für dieses Ziel die Anwendung der Methoden der [[Bruchmechanische Prüfung\|bruchmechanischen Werkstoffdiagnostik]] zur Bewertung des Widerstandes gegenüber [[Rissinitiierung]] und [[Rissausbreitung]] besonders geeignet [14].

	Von Langer u. a. werden in [15] experimentelle bruchmechanische Ergebnisse an drei ausgewählten Rohrwerkstoffen dargestellt.		Von Langer u. a. werden in [15] experimentelle bruchmechanische Ergebnisse an drei ausgewählten Rohrwerkstoffen dargestellt.
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	\|Langer, B., Schmidt, A., Enderle, H.-F., Grellmann, W.: Risswachstum in PE-Rohrwerkstoffen – Deformations- und Schädigungsmechanismen. In: Grellmann, W. (Hrsg.): Neue Entwicklungen in der Werkstoffprüfung – Herausforderungen an die Kennwertermittlung. Tagung „Werkstoffprüfung 2011“, 1. und 2. Dezember 2011, Berlin, Tagungsband S. 179‒184 (ISBN 978-3-9814516-1-0; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 13)		\|Langer, B., Schmidt, A., Enderle, H.-F., [[Grellmann,_Wolfgang\|Grellmann, W.]]: Risswachstum in PE-Rohrwerkstoffen – Deformations- und Schädigungsmechanismen. In: Grellmann, W. (Hrsg.): Neue Entwicklungen in der Werkstoffprüfung – Herausforderungen an die Kennwertermittlung. Tagung „Werkstoffprüfung 2011“, 1. und 2. Dezember 2011, Berlin, Tagungsband S. 179‒184 (ISBN 978-3-9814516-1-0; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 13)
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Reincke am 18. Dezember 2017 um 10:23 Uhr

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	\|Michler, G. H.: Kunststoff-Mikromechanik, Morphologie, Deformations- und Bruchmechanismen. Carl Hanser Verlag, München Wien (1992)		\|Michler, G. H.: Kunststoff-Mikromechanik, Morphologie, Deformations- und Bruchmechanismen. Carl Hanser Verlag, München Wien (1992) (ISBN 3-446-17068-5: siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter F 4)
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<span style="font-size:1.2em;font-weight:bold;">Langsames Risswachstum (slow crack growth) in Kunststoffen</span>
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==Ursachen des langsamen Risswachstums==

Das langsame Risswachstum (Slow Crack Growth, SCG) findet in [[Kunststoffe]]n, z. B. in Polyethylen ([[Kurzzeichen]]: PE)-Rohren als Folge von Inhomogenitäten, wie Oberflächenkratzer und/oder [[Kerb]]en (siehe auch [[Kerbempfindlichkeit]]) beim Vorhandensein einer relativ geringen Spannungskonzentration über einen langen Zeitraum hinweg statt [1]. Die vorhandene mechanische Spannung resultiert in einem Rohrsystem aus der Kombination von Innendruck, herstellungsbedingten [[Zugversuch Eigenspannungen Orientierungen|Eigenspannungen]] und äußeren Lastspannungen (z. B. durch Montage, Erdmassen und Autoverkehr). Da das langsame Risswachstum durch eine Vielzahl von Faktoren beeinflusst wird, findet sich in der Literatur eine große Zahl an Studien und Untersuchungen, die das SCG-Phänomen beschreiben und einen Anstieg des Widerstandes gegen langsames Risswachstum in Polyethylen anstreben [2‒12].

==Der Mechanismus des langsamen Risswachstums==

Der SCG-Mechanismus ist durch die Bereiche der [[Rissinitiierung]] und der [[Rissausbreitung]] sowie durch einen sich anschließenden Sprödbruch (siehe [[Brucharten]]) gekennzeichnet. Die Rissinitiierung findet unter Bildung einer Deformationszone (siehe: [[Bruchprozesszone]]) an der [[Riss]]spitze mit Bildung von [[Mikroporen]], Fibrillen und [[Crazing|Crazes]] statt. Für das Stadium der Rissausbreitung sind das Verstrecken und eine damit verbundene Schwächung der Fibrillen und die Ausbreitung von [[Crazing|Crazes]] charakteristisch. Nach Lustiger [4] sowie Huang und Brown [5, 6] sind für diesen Prozess die Tie-Moleküle von Bedeutung. Dieses Tie-Molekül-Modell kann bei PE-Werkstoffen mit hoher [[Dichte]] und mit ausgeprägter bimodaler Molmassen-Verteilung die überragende Eigenschaftskombination auf Grund ihrer niedrigen Konzentration nicht erklären [8]. Innerhalb der hoch orientierten „Craze“-Fibrillen können die Mikro-Fibrillen aneinander abgleiten [8]. Eine entscheidende Rolle spielt dabei die „Entanglement“-Dichte [10, 11] sowie Co-Kristallisationseffekte zwischen niedermolekularen Homo- und hochmolekularen Copolymer-Spezies [12]. Die Bildung des Netzwerks aus Mikrofibrillen wird durch die Tie-Moleküle kontrolliert.

Neben den molekularen und strukturellen Gegebenheiten wird SCG auch durch äußere Einflussfaktoren wie die Umgebungstemperatur, die [[Prüfgeschwindigkeit|Beanspruchungsgeschwindigkeit]], mediale und/oder geometrische Bedingungen beeinflusst (siehe: [[sprödbruchfördernde Faktoren]]). Dadurch sind die experimentellen Bedingungen der Nachweismethoden bei der Charakterisierung des Widerstandes gegen SCG von besonderer Bedeutung.

==Bedeutung des langsamen Risswachstums==

Die derzeitigen, auf der Grundlage der Nachweismethoden für langsames Risswachstum getroffenen, Lebensdauerabschätzungen für die, in einem Erfahrungszeitraum von 50 Jahren entstanden, hochentwickelten PE 100-Werkstoffe liegen bei ca. 100 Jahren [2].

Die Anwendung von Polyethylen (PE) als Rohrwerkstoff setzt ein hohes Maß an Sicherheit, Zuverlässigkeit und Qualität voraus und ist seit den 1950er Jahren etabliert. Die langsame Ausbreitung von [[Riss]]en, z. B. ausgelöst durch Kratzer an der [[Oberfläche]] oder Kerben ist dabei die häufigste Ursache für das Versagen (siehe: [[Bruch]]) von Rohrsystemen aus PE-Werkstoffen. Sie ist ein entscheidender Faktor für die Beurteilung der Nutzungsdauer und der Wirtschaftlichkeit dieser [[Kunststoffbauteil]]e. Die Weiterentwicklung von wirtschaftlicheren und umweltverträglicheren Installationstechniken, wie die sandbettlose oder grabenlose Verlegung von Trinkwasserrohren, erforderte die Entwicklung immer höher belastbarere und zähere Werkstoffe mit zuverlässig nachweisbarer Beständigkeit gegen langsames Risswachstum.

Die heute verwendeten PE-Rohrwerkstoffe sind Werkstoffe der dritten Generation, die der Festigkeitsklasse PE 100 zugeordnet werden. Der Unterschied zur zweiten Generation (PE 80) ist die bimodale Molmasseverteilung, die eine Optimierung der physikalischen und mechanischen Eigenschaften und somit auch eine Erhöhung des Widerstandes gegenüber langsamem Risswachstum zur Folge hatte.

==Der Full-notched Creep Test (FNCT)==

Eine anerkannte Nachweismethode für das langsame Risswachstum ist der Full-Notched Creep Test (FNCT) [13]. Nachteilig bei der Anwendung dieses Prüfverfahrens ist jedoch, dass die Versuchsdurchführung für einen PE 100-Werkstoff mit einem immensen Zeitaufwand von bis zu 8000 Stunden bzw. 333 Tagen verbunden ist. Aus diesem Grund wird versucht, die [[Zähigkeit]] verschiedener PE-Werkstoffe durch Kurzeitversuche zu charakterisieren und mögliche Korrelationen zum FNCT bzw. zu den Ergebnissen des beschleunigten, accelerated (acc.) FNCT zu finden. Durch den im Vergleich zu konventionellen Zähigkeitsprüfmethoden erheblich erhöhten Informationsgehalt, ist für dieses Ziel die Anwendung der Methoden der [[Bruchmechanische Prüfung|bruchmechanischen Werkstoffdiagnostik]] zur Bewertung des Widerstandes gegenüber [[Rissinitiierung]] und [[Rissausbreitung]] besonders geeignet [14].

Von Langer u. a. werden in [15] experimentelle bruchmechanische Ergebnisse an drei ausgewählten Rohrwerkstoffen dargestellt.

'''Literaturhinweise'''
{|
|-valign="top"
|[1]
|Langer, B., Schmidt, A., Enderle, H.-F., Grellmann, W.: Risswachstum in PE-Rohrwerkstoffen – Deformations- und Schädigungsmechanismen. In: Grellmann, W. (Hrsg.): Neue Entwicklungen in der Werkstoffprüfung – Herausforderungen an die Kennwertermittlung. Tagung „Werkstoffprüfung 2011“, 1. und 2. Dezember 2011, Berlin, Tagungsband S. 179‒184 (ISBN 978-3-9814516-1-0; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 13)
|-valign="top"
|[2]
|Hessel, J.: 100 Jahre Nutzungsdauer von Rohren aus Polyethylen, Rückblick und Perspektiven. 3R international (46) Heft 4, (2007) 242−246
|-valign="top"
|[3]
|Michler, G. H.: Kunststoff-Mikromechanik, Morphologie, Deformations- und Bruchmechanismen. Carl Hanser Verlag, München Wien (1992)
|-valign="top"
|[4]
|Lustiger, A., Markham, R. L.: Importance of Tie-molecules in Preventing Polyethylene Fracture under Long-term Loading Conditions. Polymer 24 (1983) 1647−1654
|-valign="top"
|[5]
|Huang, Y. L., Brown, N.: The Effect of Molecular Weight on Slow Crack Growth in Linear Polyethylene Homopolymers. Journal Material Science 23 (1988) 3648–3655
|-valign="top"
|[6]
|Brown, N., Huang, Y. L.: Dependence of Slow Crack Growth in Polyethylene on Butylbranch Density: Morphology and Theory. Journal Polymer Science B 29 (1991) 129–137
|-valign="top"
|[7]
|Lilge, D., Enderle, H. F.: Lifetime Determining Processes in HDPE: From the Molecular Level to Macroscopic Properties. International Conference on Deformation, Yield and Fracture of Polymers (2009) Rolduc Abbey, Kerkrade, Proceedings 75‒78
|-valign="top"
|[8]
|Men, Y. F., Rieger, J., Lindner, P., Enderle, H. F., Lilge, D., Kristen, M. O., Mihan, S., Jiang, S.: Structural Changes and Chain Radius of Gyration in Cold-Drawn Polyethylene after Annealing: Small- and Wide-Angle X-ray Scattering and Small-Angle Neutron Scattering Studies“. J. Phys. Chem. B 109, (2005) 16650
|-valign="top"
|[9]
|Lindner, P., Zemb, T. (Eds.): Neutrons, X-rays and Light: Scattering Methods Applied to Soft Condensed Matter, North-Holland (2002): J. Rieger: Use of Scattering Methods in Chemical Industry SAXS and SANS from Fibers and Films.
|-valign="top"
|[10]
|Seguela, R.: Critical Review of Molecular Topology of Semi-Crystalline Polymers: The Origin and Assessment of Intercrystalline Tie Molecules and Chain Entanglements. Journal Polymer Science Part B: Polymer Physics 43 (2005) 1729–1748
|-valign="top"
|[11]
|Men, Y. F., Rieger, J., Strobl, G.: Role of the Entangled Amorphous Network in Tensile Deformation of Semicrystalline Polymers. Physical Review Letters 91 (2003) 095502
|-valign="top"
|[12]
|Krishnaswamy, R. K., Yang, Q., Fernandez-Bellester, L., Kornfield J.: Effect of the Distribution of Short-Chain Branches on Crystallization, Kinetics and Mechanical Properties of High-Density Polyethylene. Macromolecules 41 (2008) 1693–1704
|-valign="top"
|[13]
|ISO 16770 (2004-02): Plastics−Determination of Environmental Stress Cracking (ESC) of Polyethylene. Full-Notch Creep Test (FNCT)
|-valign="top"
|[14]
|Grellmann, W., [[Seidler,_Sabine|Seidler, S.]] (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (2015) 3. Auflage, (ISBN 978-3-446-44350-1; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 18)
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|[15]
|Langer, B., Berthold, A., Grellmann, W., Enderle, H. F.: Mechanische Kurzzeitprüfung zur Bewertung des Verhaltens von PE-Rohrwerkstoffen beim langsamen Risswachstum. Materialprüfung 54 (2012) 9, S. 580‒585
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[[Kategorie:Bruchmechanik]]