Plastic-Hinge-Modell - Versionsgeschichte

Oluschinski am 30. März 2026 um 10:34 Uhr

2026-03-30T10:34:36Z

← Nächstältere Version		Version vom 30. März 2026, 12:34 Uhr
Zeile 221:		Zeile 221:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[11]		\|[11]
	\|DIN EN ISO 13802 (~~2024~~-09): Kunststoffe ‒ Verifizierung von Pendelschlagwerken – Charpy-, Izod- und Schlagzugversuch ~~(Entwurf)~~		\|DIN EN ISO 13802 (2026-03): Kunststoffe ‒ Verifizierung von Pendelschlagwerken – Charpy-, Izod- und Schlagzugversuch
	\|}		\|}

	[[Kategorie:Bruchmechanik]]		[[Kategorie:Bruchmechanik]]

Oluschinski am 14. Januar 2026 um 12:10 Uhr

2026-01-14T12:10:08Z

← Nächstältere Version		Version vom 14. Januar 2026, 14:10 Uhr
Zeile 221:		Zeile 221:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[11]		\|[11]
	\|DIN EN ISO 13802 (~~2016~~-07): Kunststoffe ‒ Verifizierung von Pendelschlagwerken – Charpy-, Izod- und Schlagzugversuch		\|DIN EN ISO 13802 (2024-09): Kunststoffe ‒ Verifizierung von Pendelschlagwerken – Charpy-, Izod- und Schlagzugversuch (Entwurf)
	\|}		\|}

	[[Kategorie:Bruchmechanik]]		[[Kategorie:Bruchmechanik]]

Loeffler-Kamann am 26. Februar 2025 um 12:33 Uhr

2025-02-26T12:33:06Z

← Nächstältere Version		Version vom 26. Februar 2025, 14:33 Uhr
Zeile 179:		Zeile 179:

	Die Rissöffnungsgeschwindigkeit dδ/dt (siehe: [[Erkenntnisniveauebenen der Bruchmechanik]]) bietet gleichzeitig die Möglichkeit, die für verschiedene Prüfkörpergeometrien entstehenden unterschiedlichen Beanspruchungsbedingungen auf eine prüfkörperinvariante [[Deformationsgeschwindigkeit]] an der [[Riss]]spitze umzurechnen und diese als Parameter bei werkstoffspezifischen Untersuchungen heranzuziehen.		Die Rissöffnungsgeschwindigkeit dδ/dt (siehe: [[Erkenntnisniveauebenen der Bruchmechanik]]) bietet gleichzeitig die Möglichkeit, die für verschiedene Prüfkörpergeometrien entstehenden unterschiedlichen Beanspruchungsbedingungen auf eine prüfkörperinvariante [[Deformationsgeschwindigkeit]] an der [[Riss]]spitze umzurechnen und diese als Parameter bei werkstoffspezifischen Untersuchungen heranzuziehen.

			==Siehe auch==
			*[[Erweitertes CTOD-Konzept]]
			*[[Crack Tip Opening Displacement-Konzept]]
			*[[Rissmodell nach DUGDALE]]
			*[[Geometriekriterium#Geometriekriterium, Rissöffnungsverschiebung\|Geometriekriterium, Rissöffnungsverschiebung]]


Zeile 200:		Zeile 206:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[6]		\|[6]
	\|[https://www.researchgate.net/profile/Wolfgang-Grellmann Grellmann, W.], [[Seidler,_Sabine\|Seidler, S.]] (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (~~2015~~) 3. Auflage, S. ~~254‒255,~~ (ISBN 978-3-446-~~44350~~-1; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 18)		\|[https://www.researchgate.net/profile/Wolfgang-Grellmann Grellmann, W.], [[Seidler,_Sabine\|Seidler, S.]] (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (2025) 4. Auflage, S. 244–247 (ISBN 978-3-446-44718-9; E-Book: ISBN 978-3-446-48105-3; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 23)
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[7]		\|[7]

Loeffler-Kamann am 8. Juli 2024 um 10:54 Uhr

2024-07-08T10:54:37Z

← Nächstältere Version		Version vom 8. Juli 2024, 12:54 Uhr
Zeile 185:		Zeile 185:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[1]		\|[1]
	\|[[Grellmann,_Wolfgang\|Grellmann, W.]]: Beurteilung der Zähigkeitseigenschaften von Polymerwerkstoffen durch bruchmechanische Kennwerte. Habilitation (1986), Technische Hochschule Merseburg, Wiss. Zeitschrift TH Merseburg 28 (1986), H. 6, S. 787‒788 ([https://www.polymerservice-merseburg.de/fileadmin/inhalte/psm/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Inhaltsverzeichnis.pdf Inhaltsverzeichnis], [https://www.polymerservice-merseburg.de/fileadmin/inhalte/psm/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Kurzfassung.pdf Kurzfassung])		\|[[Grellmann,_Wolfgang\|Grellmann, W.]]: Beurteilung der Zähigkeitseigenschaften von Polymerwerkstoffen durch bruchmechanische Kennwerte. Habilitation (1986), [https://de.wikipedia.org/wiki/Technische_Hochschule_Leuna-Merseburg Technische Hochschule Leuna-Merseburg], Wiss. Zeitschrift TH Merseburg 28 (1986), H. 6, S. 787‒788 ([https://www.polymerservice-merseburg.de/fileadmin/inhalte/psm/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Inhaltsverzeichnis.pdf Inhaltsverzeichnis], [https://www.polymerservice-merseburg.de/fileadmin/inhalte/psm/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Kurzfassung.pdf Kurzfassung])
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[2]		\|[2]
	\|Schwalbe, K. H.: Fortschritts-Berichte VDI-Z. Reihe 18, Nr. 10, VDI-Verlag, 1981		\|Schwalbe, K. H.: Bruchverhalten keramischer Werkstoffe: Methoden und Ergebnisse. Fortschritts-Berichte VDI-Z. Reihe 18, Nr. 10, VDI-Verlag, 1981 (ISBN 978-3-1814-1118-6)
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[3]		\|[3]
Zeile 194:		Zeile 194:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[4]		\|[4]
	\|Kobayashi, T.: Eng. Fracture Mechanics 19 (1984) 67		\|Kobayashi, T.: On the information about fracture characteristics obtained from instrumented impact test of A533 steel for reactor pressure vessel. Eng. Fracture Mechanics [https://www.sciencedirect.com/science/article/abs/pii/0013794484900699 19 (1984) 67]
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[5]		\|[5]
	\|Schwalbe, K.-H.: Bruchmechanik metallischer Werkstoffe. Carl Hanser Verlag, München Wien (1980), (ISBN: 3-446-12983-9; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter E 15)		\|Schwalbe, K.-H.: Bruchmechanik metallischer Werkstoffe. Carl Hanser Verlag, München Wien (1980), (ISBN 3-446-12983-9; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter E 15)
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[6]		\|[6]
	\|Grellmann, W., [[Seidler,_Sabine\|Seidler, S.]] (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (2015) 3. Auflage, S. 254‒255, (ISBN 978-446-~~44300~~-1; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 18)		\|[https://www.researchgate.net/profile/Wolfgang-Grellmann Grellmann, W.], [[Seidler,_Sabine\|Seidler, S.]] (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (2015) 3. Auflage, S. 254‒255, (ISBN 978-3-446-44350-1; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 18)
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[7]		\|[7]
	\|Hille, E.: Untersuchungen zum Bruchverhalten des orientierten isotaktischen Polypropylen. Dissertation, TH Leuna-Merseburg, 1983		\|Hille, E.: Untersuchungen zum Bruchverhalten des orientierten isotaktischen Polypropylen. Dissertation, [https://de.wikipedia.org/wiki/Technische_Hochschule_Leuna-Merseburg Technische Hochschule Leuna-Merseburg (1983)], 1983
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[8]		\|[8]

Posch am 16. April 2020 um 12:44 Uhr

2020-04-16T12:44:00Z

← Nächstältere Version		Version vom 16. April 2020, 14:44 Uhr
Zeile 185:		Zeile 185:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[1]		\|[1]
	\|[[Grellmann,_Wolfgang\|Grellmann, W.]]: Beurteilung der Zähigkeitseigenschaften von Polymerwerkstoffen durch bruchmechanische Kennwerte. Habilitation (1986), Technische Hochschule Merseburg, Wiss. Zeitschrift TH Merseburg 28 (1986), H. 6, S. 787‒788 ([~~http~~://~~web~~.hs-merseburg.de/~~~amk~~/~~files~~/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Inhaltsverzeichnis.pdf Inhaltsverzeichnis], [~~http~~://~~web~~.hs-merseburg.de/~~~amk~~/~~files~~/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Kurzfassung.pdf Kurzfassung])		\|[[Grellmann,_Wolfgang\|Grellmann, W.]]: Beurteilung der Zähigkeitseigenschaften von Polymerwerkstoffen durch bruchmechanische Kennwerte. Habilitation (1986), Technische Hochschule Merseburg, Wiss. Zeitschrift TH Merseburg 28 (1986), H. 6, S. 787‒788 ([https://www.polymerservice-merseburg.de/fileadmin/inhalte/psm/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Inhaltsverzeichnis.pdf Inhaltsverzeichnis], [https://www.polymerservice-merseburg.de/fileadmin/inhalte/psm/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Kurzfassung.pdf Kurzfassung])
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[2]		\|[2]
Zeile 212:		Zeile 212:
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[10]		\|[10]
	\|Jungbluth, M.: Untersuchungen zum Verformungs- und Bruchverhalten von PVC-Werkstoffen. Dissertation, TH Leuna-Merseburg (1987) (siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter B 1-1) ([~~http~~://~~web~~.hs-merseburg.de/~~~amk~~/~~files~~/veroeffentlichungen/Jungbluth_Untersuchungen_zum_Verformungs-_und_Bruchverhalten_von_PVCC-Werkstoffen.pdf Bibliografische Kurzfassung/Inhaltsverzeichnis])		\|Jungbluth, M.: Untersuchungen zum Verformungs- und Bruchverhalten von PVC-Werkstoffen. Dissertation, TH Leuna-Merseburg (1987) (siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter B 1-1) ([https://www.polymerservice-merseburg.de/fileadmin/inhalte/psm/veroeffentlichungen/Jungbluth_Untersuchungen_zum_Verformungs-_und_Bruchverhalten_von_PVCC-Werkstoffen.pdf Bibliografische Kurzfassung/Inhaltsverzeichnis])
	\|-valign="top"		\|-valign="top"
	\|[11]		\|[11]

Oluschinski: Die Seite wurde neu angelegt: „{{PSM_Infobox}} Plastic-Hinge-Modell (Türangelmodell) FORCETOC ==Grundlagen== Das Plastic-Hinge-Mod…“

2019-08-13T06:45:26Z

Die Seite wurde neu angelegt: „{{PSM_Infobox}} Plastic-Hinge-Modell (Türangelmodell) __FORCETOC__ ==Grundlagen== Das Plastic-Hinge-Mod…“

Neue Seite

{{PSM_Infobox}}
Plastic-Hinge-Modell (Türangelmodell)
__FORCETOC__
==Grundlagen==
Das Plastic-Hinge-Modell (Türangelmodell) stellt ein weit verbreitetes Modell zur Bestimmung der kritischen [[Rissöffnung]]sverschiebung für [[SENB-Prüfkörper|Dreipunktbiegeprüfkörper]] (SENB-Prüfkörper) dar [1].

Während bei [[Quasistatische Prüfverfahren|quasistatischer Beanspruchung]] die kritische Rissöffnung durch optische Verfahren bzw. durch Messung der Kerbaufweitung v und Extrapolation auf die [[Riss]]spitze bestimmt werden kann, ist bei dynamischer Beanspruchung (siehe: [[Schlagbeanspruchung Kunststoffe]]) nur eine indirekte Ermittlung über die elektronisch gemessene Durchbiegung möglich. Von Zeislmair und Dahl werden in [2] zahlreiche Verfahren zur Bestimmung von Rissöffnungswerten bei statischer Beanspruchung, die überwiegend empirisch entwickelt wurden, zusammengestellt und die Ergebnisse miteinander verglichen. Voraussetzung für die Ermittlung der [[Rissöffnung|kritischen Rissöffnung]] bei dynamischer Beanspruchung ist, dass sich im [[Prüfkörper]] ein quasistatischer Spannungszustand (siehe: [[Ebener Spannungszustand|Ebener Spannungs- und Dehnungszustand]]) aufbaut, dessen Ausbildung durch die Einhaltung der Bedingung von Gl. (1)

{|
|-
|width="20px"|
|width="500px" | <math> t_{B}\geq 2,3 \ ... \ 3 \tau </math>
|(1)
|}

mit
{|
|-
|tB
|width="15px" |
|Bruchzeit
|-
|τ
|
|Periode der charakteristischen Trägheitsschwingung (siehe auch [[Aufschlagimpuls]])
|}

kontrolliert wird.

==Prinzip des Türangelmodells (Plastic-Hinge-Modell)==

Vergleichende Untersuchungen zu verschiedenen Modellvorstellungen bei [[Biegebeanspruchung]] eines [[SENB-Prüfkörper]]s führen zu dem Ergebnis, die Ermittlung der kritischen Rissöffnung auf der Basis des „Plastic-Hinge“-Modells (Türangelmodell) durchzuführen [2−5]. Bei diesem Modell öffnen sich die [[Riss]]flanken unter zunehmender Prüflast, wie an einem Scharnier um einen als Rotationszentrum bezeichneten Punkt vor der [[Riss]]spitze, wobei auf Grund der Symmetrie des [[Prüfkörper]]s nur eine Hälfte der Probe betrachtet wurde ('''Bild 1''').

[[Datei:plastichingemodell1.jpg]]
{|
|- valign="top"
|width="50px"|'''Bild 1''':
|width="600px" |Prinzip des Plastic-Hinge-Modells für SENB-Prüfkörper (1-Rotationszentrum, 2 scharfer [[Kerb]], 3-[[Auflagerabstand|Widerlager]]) [6]
|}

Die experimentell ermittelte Durchbiegung fmax setzt sich aus einem Anteil der durch die Biegung des ungekerbten Teils fB und dem durch die [[Deformation]] im Bereich des [[Kerb]]es hervorgerufenen Teils fK nach Gl. (2) zusammen,

{|
|-
|width="20px"|
|width="500px" | <math> f_{max}=f_{B}+f_{K} \! </math>
|(2)
|}

wobei der Biegeanteil über die Beziehung

{|
|-
|width="20px"|
|width="500px" | <math> f_{B}=\frac{F_{max} \ s^3}{4 \ E \ B \ W^3}</math>
|(3)
|}

mit
{|
|-
|E
|width="15px" |
|[[Elastizitätsmodul]]
|-
|s
|
|[[Auflagerabstand|Stützweite]]
|-
|B
|
|Prüfkörperdicke
|-
|W
|
|Prüfkörperbreite
|}

errechnet wird.

==Ermittlung der kritischen Rissöffnung==

Für den biegebeanspruchten [[SENB-Prüfkörper]] gilt auf der Basis des Plastic-Hinge-Modells (Türangelmodells) ('''Bild 1''') die Bestimmungsgleichung

{|
|-
|width="20px"|
|width="500px" | <math> \delta_{k} = \frac{1}{n}(W-a)\frac{4 \ f_{K}}{s}</math>
|(4)
|}

Damit wird bei der Berechnung der kritischen Rissöffnung (siehe: [[Erweitertes CTOD-Konzept]]) die Betrachtung auf den Bereich an der Kerbspitze reduziert, indem der Anteil der Durchbiegung eines ungekerbten Prüfkörpers von der maximalen Durchbiegung fmax des gekerbten Prüfkörpers (entsprechend Gl. 2) subtrahiert wird. 
Der Rotationsfaktor n ist, wie aus der Literatur [2, 7‒9] hervorgeht, von der Belastung abhängig und bewegt sich mit zunehmender Belastung auf die [[Riss]]spitze zu.

==Der Rotationsfaktor n==

[[Datei:plastichingemodell2.jpg]]
{|
|- valign="top"
|width="50px"|'''Bild 2''':
|width="600px" |Abhängigkeit des Rotationsfaktors n von der Kraft für PP 1 a) (1 bis 5 ausgewählte Wärmebehandlungszustände) und PP 2 b) (6 bis 9 ausgewählte Orientierungsgrade) [7, 8]
|}

Für [[Quasistatische Prüfverfahren|quasistatisch]] beanspruchte [[CT-Prüfkörper]] konnte durch die gleichzeitige Registrierung von Kerbaufweitung vc und Lastangriffspunktverschiebung vL für verschiedene [[Polymer]]werkstoffe gezeigt werden, dass der Rotationsfaktor im Moment des [[Bruch]]es den Grenzwert n = 4 annimmt (vgl. '''Bild 2''') [6,10].

==Einfluss des a/W-Verhältnisses==

In '''Bild 3''' wird die für einen Polyamidwerkstoff ([[Kurzzeichen]]: PA) mit [[elastische Deformation|elastischem Werkstoffverhalten]] nach Gl. (4) mit einem Rotationsfaktor n = 4 berechnete [[Erweitertes CTOD-Konzept|kritische Rissöffnung]] δdk im Vergleich zu δd und δdB in Abhängigkeit vom a/W-Verhältnis gezeigt.

[[Datei:plastichingemodell3.jpg]]
{|
|- valign="top"
|width="50px"|'''Bild 3''':
|width="600px" |Einfluss des a/W-Verhältnisses auf die kritischen Rissöffnungen δd, δdB und δdK bei instabiler Rissausbreitung für Polyamid
|}

Zur Berechnung von δd und δdB wird in Gl. (4) fK durch fmax bzw. fB ersetzt. Man erkennt unter Einbeziehung der in [1] dargestellten Ergebnisse für PE-HD+Hp und einen weiteren PP-Werkstoff PP 3, dass

# für die Bestimmung von kritischen Rissöffnungswerten bei kleinen a/W der Biegeanteil dominierend ist, wobei mit zunehmendem a/W δdB kleiner wird. Für Polyamid ist bei a/W = 0,1 δdB = 75 % und für a/W = 0,7 nur noch 25 %,
# der Anteil δdB für PP 3 bei s/W = 7 für hohe a/W vernachlässigbar klein wird,
# die aus dem Kerbanteil fK nach Gl. 4 ermittelten Rissöffnungen δdK unabhängig vom a/W-Verhältnis sind.

Die Unabhängigkeit von δdK vom a/W-Verhältnis wird in '''Bild 4''' für ausgewählte [[Polymer]]werkstoffe dargestellt.

[[Datei:plastichingemodell4.jpg]]
{|
|- valign="top"
|width="50px"|'''Bild 4''':
|width="600px" |Abhängigkeit der kritischen Rissöffnungen δdK vom a/W-Verhältnis für PP 3 (vH = 1,5 ms-1; s/W = 7), PE-HD+Bw (vH = 1,5 ms-1; s/W = 4), PVCC (vH = 1 ms-1; s/W = 4), PE-HD+Hp (vH = 1,5 ms-1; s/W = 4) und PA (vH = 1 ms-1; s/W = 4)
|}

Der für a/W < 0,2 ersichtliche Anstieg in den δdK-Werten beruht auf der für die niedrigsten a/W-Verhältnisse sehr hohen Energieaufnahme der [[Prüfkörper]] beim Schlagvorgang (siehe: [[Schlagbeanspruchung Kunststoffe]]), so dass die empirische Bedingung zur Kontrolle der Energieaufnahme beim Schlagvorgang (siehe: [[IKBV Experimentelle Bedingungen]]), wonach die vom Pendelkammer für den [[Bruch]]vorgang angegebenen Schlagenergie AH größer als das 3-fache der von dem [[Prüfkörper]] verbrauchten Verformungsenergie AG sein muss, für alle Werkstoffe nicht mit ausreichender Sicherheit erfüllbar ist und für PVCC erst ab a/W ≤ 0,17, weshalb der Verlauf in '''Bild 4''' nur gestrichelt gekennzeichnet wurde.

Aus der Bildunterschrift zu '''Bild 4''' werden die für die verschiedenen Polymerwerkstoffe unter dem Aspekt der Einhaltung der experimentellen Bedingungen des [[Instrumentierter Kerbschlagbiegeversuch|instrumentierten Kerbschlagbiegeversuches]] gewählten [[Beanspruchung]]sbedingungen deutlich, die zu unterschiedlichen [[Deformationsgeschwindigkeit]]en an der [[Riss]]spitze führen. Als Maß zu deren Beschreibung kann die Rissöffnungsgeschwindigkeit Gl. (5)

{|
|-
|width="20px"|
|width="500px" | <math> \frac{d\delta_{dk}}{dt}=\frac{\delta_{dk}}{t_{B}}</math>
|(5)
|}

herangezogen werden (siehe auch: [[Erkenntnisniveauebenen der Bruchmechanik]]). Die Bruchzeit tB wird nach Gl. (6)

{|
|-
|width="20px"|
|width="500px" | <math> t_{B}=\frac{f_{max}}{v_{H}-\frac{1}{3}\Delta v}</math>
|(6)
|}

berechnet. Δv kennzeichnet die Änderung der Pendelhammergeschwindigkeit während des Verformungsvorganges, die nach Gl. (7) um so größer zu erwarten ist, je höher die Verformungsenergie AG des [[Prüfkörper]]s und die Pendelhammergeschwindigkeit vH vor dem Schlag ist:

{|
|-
|width="20px"|
|width="500px" | <math> \Delta v = v_{H} \left ( v_{H}^2-\frac{2}{m_{H}}A_{G} \right ) ^{\frac{1}{2}}</math>
|(7)
|}

mH = Masse des Pendelhammers, die durch Wägen in waagerechter Lage ermittelt wird [11].

==Rissöffnungsgeschwindigkeit ausgewählter Kunststoffe==

In '''Bild 5''' werden die aus Gl. (5) ermittelten Rissöffnungsgeschwindigkeiten in Abhängigkeit vom a/W-Verhältnis für ausgewählte [[Kunststoffe]] dargestellt. Die mit Ausnahme von PP 3 festgestellten Zunahmen von dδdK/dt bis etwa a/W = 0,5 resultieren vorwiegend aus der Abnahme von fmax mit zunehmendem a/W und die Abnahme von dδdK/dt für a/W > 0,5 daraus, dass fmax bei gleichzeitiger kontinuierlicher Verringerung von Δv wieder ansteigt.

[[Datei:plastichingemodell5.jpg]]
{|
|- valign="top"
|width="50px"|'''Bild 5''':
|width="600px" |Rissöffnungsgeschwindigkeiten dδdK/dt für verschiedene Kunststoffe
|}

Die Abhängigkeit von dδdK/dt (siehe: [[Erkenntnisniveauebenen der Bruchmechanik]]) vom a/W-Verhältnis für PP 3 deutet darauf hin, dass für s/W = 7 die [[Beanspruchung]] des Werkstoffes im [[Riss]]spitzenbereich vergleichbar mit
dem anderer [[Kunststoffe]] ist, wobei sich neben den hohen Bruchzeiten (hier muss der Einfluss des Durchziehens der [[Prüfkörper]] durch die [[Auflagerabstand|Widerlager]] berücksichtigt werden) der niedrige Biegeanteil δdB auswirkt und somit dem Kerbanteil bei s/W = 7 auch für kleine a/W bereits die entscheidende Bedeutung zukommt.

Bei Berücksichtigung des Durchziehens der [[Prüfkörper]] durch die Widerlager (siehe: [[Auflagerabstand]]) wird die dδdK/dt-Kurve zu höheren Werten verschoben.

Die Rissöffnungsgeschwindigkeit dδ/dt (siehe: [[Erkenntnisniveauebenen der Bruchmechanik]]) bietet gleichzeitig die Möglichkeit, die für verschiedene Prüfkörpergeometrien entstehenden unterschiedlichen Beanspruchungsbedingungen auf eine prüfkörperinvariante [[Deformationsgeschwindigkeit]] an der [[Riss]]spitze umzurechnen und diese als Parameter bei werkstoffspezifischen Untersuchungen heranzuziehen.

'''Literaturhinweise'''
{|
|-valign="top"
|[1]
|[[Grellmann,_Wolfgang|Grellmann, W.]]: Beurteilung der Zähigkeitseigenschaften von Polymerwerkstoffen durch bruchmechanische Kennwerte. Habilitation (1986), Technische Hochschule Merseburg, Wiss. Zeitschrift TH Merseburg 28 (1986), H. 6, S. 787‒788 ([http://web.hs-merseburg.de/~amk/files/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Inhaltsverzeichnis.pdf Inhaltsverzeichnis], [http://web.hs-merseburg.de/~amk/files/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Kurzfassung.pdf Kurzfassung])
|-valign="top"
|[2]
|Schwalbe, K. H.: Fortschritts-Berichte VDI-Z. Reihe 18, Nr. 10, VDI-Verlag, 1981
|-valign="top"
|[3]
|[[Blumenauer, Horst|Blumenauer, H.]], Pusch, G.: Technische Bruchmechanik. Deutscher Verlag für Grundstoffindustrie, Leipzig (1982), (ISBN: VLN 152-915/62/73; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter E 29-1)
|-valign="top"
|[4]
|Kobayashi, T.: Eng. Fracture Mechanics 19 (1984) 67
|-valign="top"
|[5]
|Schwalbe, K.-H.: Bruchmechanik metallischer Werkstoffe. Carl Hanser Verlag, München Wien (1980), (ISBN: 3-446-12983-9; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter E 15)
|-valign="top"
|[6]
|Grellmann, W., [[Seidler,_Sabine|Seidler, S.]] (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (2015) 3. Auflage, S. 254‒255, (ISBN 978-446-44300-1; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 18)
|-valign="top"
|[7]
|Hille, E.: Untersuchungen zum Bruchverhalten des orientierten isotaktischen Polypropylen. Dissertation, TH Leuna-Merseburg, 1983
|-valign="top"
|[8]
|Newe, R.: Untersuchungen zum Bruchverhalten des nichtorientierten isotaktischen PP. Dissertation, TH Leuna-Merseburg, 1980
|-valign="top"
|[9]
|Hollstein, T., Blauel, J. G., Wenk, K.: 12. Sitzung des Arbeitskreises Bruchvorgänge im DVM Freiburg, 7./8.10.1980
|-valign="top"
|[10]
|Jungbluth, M.: Untersuchungen zum Verformungs- und Bruchverhalten von PVC-Werkstoffen. Dissertation, TH Leuna-Merseburg (1987) (siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter B 1-1) ([http://web.hs-merseburg.de/~amk/files/veroeffentlichungen/Jungbluth_Untersuchungen_zum_Verformungs-_und_Bruchverhalten_von_PVCC-Werkstoffen.pdf Bibliografische Kurzfassung/Inhaltsverzeichnis])
|-valign="top"
|[11]
|DIN EN ISO 13802 (2016-07): Kunststoffe ‒ Verifizierung von Pendelschlagwerken – Charpy-, Izod- und Schlagzugversuch
|}

[[Kategorie:Bruchmechanik]]