Strain Hardening Test (SHT) - Versionsgeschichte

Oluschinski am 28. August 2026 um 06:56 Uhr

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			__FORCETOC__
			==Methoden zur Beschreibung des Langzeitverhaltens als Widerstand gegen langsame Rissausbreitung==
			Konventionelle Verfahren, wie der [[Full Notch Creep Test (FNCT)]] oder der [[Pennsylvania Edge Notch Tensile (PENT) Test]], zur Prüfung des Langzeitverhaltens als Widerstand gegen [[Langsames Risswachstum\|langsame Rissausbreitung]] (SCG) werden für hochentwickelte polymere Rohrwerkstoffe zunehmend ungeeigneter aufgrund der extrem langen Prüfzeiten von oft mehr als einem Jahr. Aus diesem Grund besteht die unmittelbare Notwendigkeit zur Entwicklung neuer zeitsparender Prüfmethoden zur Lebensdauerabschätzung dieser Polymerwerkstoffe. Eine Möglichkeit zur Überwindung dieses Problems besteht in der Einführung neuer Prüfmethoden.

	Konventionelle Verfahren, wie der [[Full Notch Creep Test (FNCT)]] oder der [[Pennsylvania Edge Notch Tensile (PENT) Test]], zur Prüfung des Langzeitverhaltens als Widerstand gegen [[Langsames Risswachstum\|langsame Rissausbreitung]] (SCG) werden für hochentwickelte polymere Rohrwerkstoffe zunehmend ungeeigneter aufgrund der extrem langen Prüfzeiten von oft mehr als einem Jahr. Aus diesem Grund besteht die unmittelbare Notwendigkeit zur Entwicklung neuer zeitsparender Prüfmethoden zur Lebensdauerabschätzung dieser Polymerwerkstoffe. Eine Möglichkeit zur Überwindung dieses Problems besteht in der Einführung neuer Prüfmethoden. Im Jahr 2008 präsentierte die Fa. SABIC eine elegante Methode zur Vorhersage des langsamen Risswachstums durch einfache [[Zugversuch]]e bei höheren Temperaturen, den sogenannten Strain Hardening Test (SHT) (standardisiert nach ISO 18488 [1]). Für einen bestimmten Werkstoff korreliert hierbei der Anstieg des Spannungs-Dehnungs-Diagramms im Dehnungshärtungbereich sehr gut mit den aus dem FNCT erhaltenen Ergebnissen [2].		==Experimentelle Methode und Kenngrößen==
			Im Jahr 2008 präsentierte die Fa. SABIC eine elegante Methode zur Vorhersage des langsamen Risswachstums durch einfache [[Zugversuch]]e bei höheren Temperaturen, den sogenannten Strain Hardening Test (SHT) (standardisiert nach ISO 18488 [1]). Für einen bestimmten Werkstoff korreliert hierbei der Anstieg des Spannungs-Dehnungs-Diagramms im Dehnungshärtungbereich sehr gut mit den aus dem FNCT erhaltenen Ergebnissen [2].

	Der SHT basiert auf dem [[Einachsiger Spannungszustand\|uniaxialen]] Zugversuch bei einer [[Dehnrate Grundlagen\|Dehngeschwindigkeit]] von 20 mm/min und einer Temperatur von 80 °C. Die Spannungs-Dehnungs-Diagramme ('''Bild 1a''') werden gemessen und weiter analysiert (siehe auch [3, 4]).		Der SHT basiert auf dem [[Einachsiger Spannungszustand\|uniaxialen]] Zugversuch bei einer [[Dehnrate Grundlagen\|Dehngeschwindigkeit]] von 20 mm/min und einer Temperatur von 80 °C. Die Spannungs-Dehnungs-Diagramme ('''Bild 1a''') werden gemessen und weiter analysiert (siehe auch [3, 4]).
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	berechnet wird (SH – Strain Hardening). Hierbei ist C ein mathematischer Parameter des Materialgesetzes, der die Extrapolation der [[Streckspannung]] auf λ = 0 beschreibt.		berechnet wird (SH – Strain Hardening). Hierbei ist C ein mathematischer Parameter des Materialgesetzes, der die Extrapolation der [[Streckspannung]] auf λ = 0 beschreibt.

	Das Prüfverfahren zur Abschätzung des SH-Moduls wurde auf verschiedene PE-Werkstoffgenerationen wie PE 80 (zwei Typen: PE-HD, PE-MD – Polyethylen mittlerer Dichte), PE 100 (drei Typen von zwei Herstellern) und PE 100-RC (ein Typ) angewendet. Für jeden Werkstoff wurden fünf Prüfkörper (modifizierter Typ 3 nach ISO 37) aus einer 1 mm dicken Pressplatte ausgestanzt. Die Messung erfolgte mittels einer [[Materialprüfmaschine\|Universalprüfmaschine]] Instron 6025R5800 mit Temperierkammer und Video-Dehnungsaufnehmer entsprechend den Prüfbedingungen nach ISO 18488.		==Auswertung des SHT für PE-Rohrwerkstoffe==
			Das Prüfverfahren zur Abschätzung des SH-Moduls wurde auf verschiedene PE-Werkstoffgenerationen wie PE 80 (zwei Typen: PE-HD, PE-MD – Polyethylen mittlerer Dichte), PE 100 (drei Typen von zwei Herstellern) und PE 100-RC (ein Typ) angewendet. Für jeden [[Werkstoff & Material\|Werkstoff]] wurden fünf Prüfkörper (modifizierter Typ 3 nach ISO 37) aus einer 1 mm dicken Pressplatte ausgestanzt. Die Messung erfolgte mittels einer [[Materialprüfmaschine\|Universalprüfmaschine]] Instron 6025R5800 mit Temperierkammer und Video-Dehnungsaufnehmer entsprechend den Prüfbedingungen nach ISO 18488.

	Die beispielhaft in '''Bild 1b''' für einige PE-HD-Rohrtypen dargestellten wahren Spannungs-Dehnungs-Diagramme zeigen keine Anzeichen für eine geometrisch bedingte Spannungsabnahme nach der Streckgrenze (wie in '''Bild 1a'''). Der SH-Modul ist in '''Bild 1c''' in Bezug zur Versagenszeit aus dem FNCT und PENT dargestellt. Sowohl der Anstieg der wahren Spannungs-Dehnungs-Diagramme als auch der SH-Modul von PE-HD korrelieren mit dem Widerstand gegen SCG, der entsprechend [2–4] in der Reihenfolge PE 80 → PE 100 → PE 100-RC zunimmt.		Die beispielhaft in '''Bild 1b''' für einige PE-HD-Rohrtypen dargestellten wahren Spannungs-Dehnungs-Diagramme zeigen keine Anzeichen für eine geometrisch bedingte Spannungsabnahme nach der Streckgrenze (wie in '''Bild 1a'''). Der SH-Modul ist in '''Bild 1c''' in Bezug zur Versagenszeit aus dem FNCT und PENT dargestellt. Sowohl der Anstieg der wahren Spannungs-Dehnungs-Diagramme als auch der SH-Modul von PE-HD korrelieren mit dem Widerstand gegen SCG, der entsprechend [2–4] in der Reihenfolge PE 80 → PE 100 → PE 100-RC zunimmt.
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			==Fazit==
	Aufgrund des grundsätzlich enormen Zeitverbrauchs des FNCT und PENT als konventionelle Verfahren zur Beurteilung der Langzeitperformance und Lebensdauer müssen neue Prüfverfahren wie der Strain Hardening Test eingeführt werden. In '''Bild 1c''' ist die Versagenszeit gegen den SH-Modul aufgetragen. Ein hoch-nichtlinearer Zusammenhang (R<sup>2</sup> = 0,89) – keineswegs ein linearer, wie in [2] angenommen wurde (vgl. jedoch [5, 6]) – existiert zwischen <G<sub>p</sub>> und t<sub>f</sub>, der für den FNCT empirisch durch		Aufgrund des grundsätzlich enormen Zeitverbrauchs des FNCT und PENT als konventionelle Verfahren zur Beurteilung der Langzeitperformance und Lebensdauer müssen neue Prüfverfahren wie der Strain Hardening Test eingeführt werden. In '''Bild 1c''' ist die Versagenszeit gegen den SH-Modul aufgetragen. Ein hoch-nichtlinearer Zusammenhang (R<sup>2</sup> = 0,89) – keineswegs ein linearer, wie in [2] angenommen wurde (vgl. jedoch [5, 6]) – existiert zwischen <G<sub>p</sub>> und t<sub>f</sub>, der für den FNCT empirisch durch

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	(<G<sub>p</sub>> in MPa, t<sub>f</sub> in h) beschrieben werden kann. Entsprechend [2], in der eine Grenzlinie zur Identifikation von PE 100 und PE 100-RC gefunden wurde, trennt eine ähnliche Grenzlinie in '''Bild 1c''' bei <G<sub>p</sub>> = 41 – 42 MPa die Daten des SCG-Widerstands von PE 80 von denen des PE 100 [3, 4].		(<G<sub>p</sub>> in MPa, t<sub>f</sub> in h) beschrieben werden kann. Entsprechend [2], in der eine Grenzlinie zur Identifikation von PE 100 und PE 100-RC gefunden wurde, trennt eine ähnliche Grenzlinie in '''Bild 1c''' bei <G<sub>p</sub>> = 41 – 42 MPa die Daten des SCG-Widerstands von PE 80 von denen des PE 100 [3, 4].

			==Siehe auch==
	~~'''~~Siehe auch~~'''~~
	*[[Langsames Risswachstum]]		*[[Langsames Risswachstum]]
	*[[Full Notch Creep Test (FNCT)]]		*[[Full Notch Creep Test (FNCT)]]
	*[[Pennsylvania Edge Notch Tensile (PENT) Test]]		*[[Pennsylvania Edge Notch Tensile (PENT) Test]]

			==Literaturhinweise==
	~~'''~~Literaturhinweise~~'''~~
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	\|Nezbedova, E., Hodan, J., Kotek, J., Krulis, Z., Hutar, P., [https://researchgate.net/profile/Ralf-Lach Lach, R.]: Lifetime of ~~Polyethylene~~ (PE) ~~Pipe Materials~~ – Prediction using ~~Strain Hardening Test~~. In: [[Grellmann,_Wolfgang\|Grellmann, W.]], Langer, B. (Eds.): Deformation and Fracture Behaviour of Polymer Materials. Springer, Berlin (2017) 203–210 (ISBN 978-3-319-41877-3, siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 19)		\|Nezbedova, E., Hodan, J., Kotek, J., Krulis, Z., Hutar, P., [https://researchgate.net/profile/Ralf-Lach Lach, R.]: Lifetime of polyethylene (PE) pipe materials – Prediction using strain hardening test. In: [[Grellmann,_Wolfgang\|Grellmann, W.]], Langer, B. (Eds.): Deformation and Fracture Behaviour of Polymer Materials. Springer, Berlin (2017) 203–210 (ISBN 978-3-319-41877-3, siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 19); [https://doi.org/10.1007/978-3-319-41879-7_14 https://doi.org/10.1007/978-3-319-41879-7_14]
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	\|Deblieck, R., van Beek, D. J. M., Remerie, K., Ward, I. M.: Failure ~~Mechanism~~ in ~~Polyolefines.~~ The ~~Role~~ of ~~Crazing~~, ~~Shear Yielding~~ and the ~~Entanglement Network~~. Polymer 52 (2011) 2979–2990		\|Deblieck, R., van Beek, D. J. M., Remerie, K., Ward, I. M.: Failure mechanism in polyolefines: The role of crazing, shear yielding and the entanglement network. Polymer 52 (2011) 2979–2990; [https://doi.org/10.1016/j.polymer.2011.03.055 https://doi.org/10.1016/j.polymer.2011.03.055]
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	\|Kurelec, L., Teeuwen, M., Schoffeleers, H., Deblieck, R.: Strain ~~Hardening Modulus~~ as a ~~Measure~~ of ~~Environmental Stress Crack Resistance~~ of ~~High Density Polyethylene~~. Polymer 46 (2005) 6369–6379		\|Kurelec, L., Teeuwen, M., Schoffeleers, H., Deblieck, R.: Strain hardening modulus as a measure of environmental stress crack resistance of high density polyethylene. Polymer 46 (2005) 6369–6379; [https://doi.org/10.1016/j.polymer.2005.05.061 https://doi.org/10.1016/j.polymer.2005.05.061]
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	[[Kategorie:Bruchmechanik]]		[[Kategorie:Bruchmechanik]]

Oluschinski am 9. Januar 2026 um 08:41 Uhr

2026-01-09T08:41:04Z

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			{{Language_sel\|LANG=eng\|ARTIKEL=Strain Hardening Test (SHT)}}
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	Der SHT basiert auf dem [[Einachsiger Spannungszustand\|uniaxialen]] Zugversuch bei einer [[Dehnrate Grundlagen\|Dehngeschwindigkeit]] von 20 mm/min und einer Temperatur von 80 °C. Die Spannungs-Dehnungs-Diagramme ('''Bild 1a''') werden gemessen und weiter analysiert (siehe auch [3, 4]).		Der SHT basiert auf dem [[Einachsiger Spannungszustand\|uniaxialen]] Zugversuch bei einer [[Dehnrate Grundlagen\|Dehngeschwindigkeit]] von 20 mm/min und einer Temperatur von 80 °C. Die Spannungs-Dehnungs-Diagramme ('''Bild 1a''') werden gemessen und weiter analysiert (siehe auch [3, 4]).

	Das Streckverhältnis λ ergibt sich aus der aktuellen Länge l und der anfänglichen Prüfkörperlänge l<sub>0</sub> zwischen den Messmarken zu λ = 1 + Δl / l<sub>0</sub>, wobei Δl = l<sub>0</sub> – l die Prüfkörperverlängerung ist. Die wahre Spannung σ<sub>true</sub> wird nach σ<sub>true</sub> = λ · F/A berechnet, wobei F die gemessene Kraft und A das Produkt der anfänglichen Breite und Dicke ist. Das Neo-HOOKE‘sche-Materialgesetz wird zur Anpassung und Extrapolation der Daten verwendet, aus denen der Verfestigungs (SH)-Modul <G<sub>p</sub>> für 8 < λ < 12 nach		Das Streckverhältnis λ ergibt sich aus der aktuellen Länge l und der anfänglichen Prüfkörperlänge l<sub>0</sub> zwischen den Messmarken zu λ = 1 + Δl / l<sub>0</sub>, wobei Δl = l<sub>0</sub> – l die Prüfkörperverlängerung ist. Die wahre Spannung σ<sub>true</sub> wird nach σ<sub>true</sub> = λ · F/A berechnet, wobei F die gemessene Kraft und A das Produkt der anfänglichen Breite und Dicke ist. Das Neo-[[HOOKE´sche Gesetz\|HOOKE‘sche-Materialgesetz]] wird zur Anpassung und Extrapolation der Daten verwendet, aus denen der Verfestigungs (SH)-Modul <G<sub>p</sub>> für 8 < λ < 12 nach

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	(<G<sub>p</sub>> in MPa, t<sub>f</sub> in h) beschrieben werden kann. Entsprechend [2], in der eine Grenzlinie zur Identifikation von PE 100 und PE 100-RC gefunden wurde, trennt eine ähnliche Grenzlinie in '''Bild 1c''' bei <G<sub>p</sub>> = 41 – 42 MPa die Daten des SCG-Widerstands von PE 80 von denen des PE 100 [3, 4].		(<G<sub>p</sub>> in MPa, t<sub>f</sub> in h) beschrieben werden kann. Entsprechend [2], in der eine Grenzlinie zur Identifikation von PE 100 und PE 100-RC gefunden wurde, trennt eine ähnliche Grenzlinie in '''Bild 1c''' bei <G<sub>p</sub>> = 41 – 42 MPa die Daten des SCG-Widerstands von PE 80 von denen des PE 100 [3, 4].


			'''Siehe auch'''
			*[[Langsames Risswachstum]]
			*[[Full Notch Creep Test (FNCT)]]
			*[[Pennsylvania Edge Notch Tensile (PENT) Test]]

Oluschinski am 28. November 2022 um 13:15 Uhr

2022-11-28T13:15:49Z

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	\|Nezbedova, E., Hodan, J., Kotek, J., Krulis, Z., Hutar, P., Lach, R.: Lifetime of Polyethylene (PE) Pipe Materials – Prediction using Strain Hardening Test. In: [[Grellmann,_Wolfgang\|Grellmann, W.]], Langer, B. (Eds.): Deformation and Fracture Behaviour of Polymer Materials. Springer, Berlin (2017) 203–210 (ISBN 978-3-319-41877-3, siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 19)		\|Nezbedova, E., Hodan, J., Kotek, J., Krulis, Z., Hutar, P., [https://researchgate.net/profile/Ralf-Lach Lach, R.]: Lifetime of Polyethylene (PE) Pipe Materials – Prediction using Strain Hardening Test. In: [[Grellmann,_Wolfgang\|Grellmann, W.]], Langer, B. (Eds.): Deformation and Fracture Behaviour of Polymer Materials. Springer, Berlin (2017) 203–210 (ISBN 978-3-319-41877-3, siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 19)
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	\|Lach, R., Nezbedova, E., Langer, B., Grellmann, W.: Schnelle Abschätzung des mechanischen Langzeitverhaltens moderner Werkstoffe für Kunststoffrohre mittels des einachsigen Zugversuchs. In: Frenz, H., Langer, J. B. (Hrsg.): Fortschritte in der Werkstoffprüfung für Forschung und Praxis. Prüftechnik – Kennwertermittlung – Schadensvermeidung, Tagungsband „Werkstoffprüfung 2017“, 30.11./01.12.2017, Berlin, S. 259–264 (ISBN 978-3-9814516-7-2; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 20)		\|Lach, R., Nezbedova, E., Langer, B., [https://www.researchgate.net/profile/Wolfgang-Grellmann Grellmann, W.]: Schnelle Abschätzung des mechanischen Langzeitverhaltens moderner Werkstoffe für Kunststoffrohre mittels des einachsigen Zugversuchs. In: Frenz, H., Langer, J. B. (Hrsg.): Fortschritte in der Werkstoffprüfung für Forschung und Praxis. Prüftechnik – Kennwertermittlung – Schadensvermeidung, Tagungsband „Werkstoffprüfung 2017“, 30.11./01.12.2017, Berlin, S. 259–264 (ISBN 978-3-9814516-7-2; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 20)
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Oluschinski am 13. August 2019 um 08:20 Uhr

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Strain Hardening Test (SHT)

Konventionelle Verfahren, wie der [[Full Notch Creep Test (FNCT)]] oder der [[Pennsylvania Edge Notch Tensile (PENT) Test]], zur Prüfung des Langzeitverhaltens als Widerstand gegen [[Langsames Risswachstum|langsame Rissausbreitung]] (SCG) werden für hochentwickelte polymere Rohrwerkstoffe zunehmend ungeeigneter aufgrund der extrem langen Prüfzeiten von oft mehr als einem Jahr. Aus diesem Grund besteht die unmittelbare Notwendigkeit zur Entwicklung neuer zeitsparender Prüfmethoden zur Lebensdauerabschätzung dieser Polymerwerkstoffe. Eine Möglichkeit zur Überwindung dieses Problems besteht in der Einführung neuer Prüfmethoden. Im Jahr 2008 präsentierte die Fa. SABIC eine elegante Methode zur Vorhersage des langsamen Risswachstums durch einfache [[Zugversuch]]e bei höheren Temperaturen, den sogenannten Strain Hardening Test (SHT) (standardisiert nach ISO 18488 [1]). Für einen bestimmten Werkstoff korreliert hierbei der Anstieg des Spannungs-Dehnungs-Diagramms im Dehnungshärtungbereich sehr gut mit den aus dem FNCT erhaltenen Ergebnissen [2].

Der SHT basiert auf dem [[Einachsiger Spannungszustand|uniaxialen]] Zugversuch bei einer [[Dehnrate Grundlagen|Dehngeschwindigkeit]] von 20 mm/min und einer Temperatur von 80 °C. Die Spannungs-Dehnungs-Diagramme ('''Bild 1a''') werden gemessen und weiter analysiert (siehe auch [3, 4]).

Das Streckverhältnis λ ergibt sich aus der aktuellen Länge l und der anfänglichen Prüfkörperlänge l0 zwischen den Messmarken zu λ = 1 + Δl / l0, wobei Δl = l0 – l die Prüfkörperverlängerung ist. Die wahre Spannung σtrue wird nach σtrue = λ · F/A berechnet, wobei F die gemessene Kraft und A das Produkt der anfänglichen Breite und Dicke ist. Das Neo-HOOKE‘sche-Materialgesetz wird zur Anpassung und Extrapolation der Daten verwendet, aus denen der Verfestigungs (SH)-Modul <Gp> für 8 < λ < 12 nach

{|
|-
|width="20px"|
|width="500px" | <math>\sigma _{true}=\frac{< G_{p}>}{20}\cdot \left ( \lambda ^{2}-\frac{1}{\lambda } \right )+C</math>
|(1)
|}

berechnet wird (SH – Strain Hardening). Hierbei ist C ein mathematischer Parameter des Materialgesetzes, der die Extrapolation der [[Streckspannung]] auf λ = 0 beschreibt.

Das Prüfverfahren zur Abschätzung des SH-Moduls wurde auf verschiedene PE-Werkstoffgenerationen wie PE 80 (zwei Typen: PE-HD, PE-MD – Polyethylen mittlerer Dichte), PE 100 (drei Typen von zwei Herstellern) und PE 100-RC (ein Typ) angewendet. Für jeden Werkstoff wurden fünf Prüfkörper (modifizierter Typ 3 nach ISO 37) aus einer 1 mm dicken Pressplatte ausgestanzt. Die Messung erfolgte mittels einer [[Materialprüfmaschine|Universalprüfmaschine]] Instron 6025R5800 mit Temperierkammer und Video-Dehnungsaufnehmer entsprechend den Prüfbedingungen nach ISO 18488.

Die beispielhaft in '''Bild 1b''' für einige PE-HD-Rohrtypen dargestellten wahren Spannungs-Dehnungs-Diagramme zeigen keine Anzeichen für eine geometrisch bedingte Spannungsabnahme nach der Streckgrenze (wie in '''Bild 1a'''). Der SH-Modul ist in '''Bild 1c''' in Bezug zur Versagenszeit aus dem FNCT und PENT dargestellt. Sowohl der Anstieg der wahren Spannungs-Dehnungs-Diagramme als auch der SH-Modul von PE-HD korrelieren mit dem Widerstand gegen SCG, der entsprechend [2–4] in der Reihenfolge PE 80 → PE 100 → PE 100-RC zunimmt.

[[Datei:Strain_Hardening_Test1.jpg|550px]]
{|
|- valign="top"
|width="50px"|'''Bild 1''':
|width="600px" |Spannungs-Dehnungs-Diagramm von PE-HD (a). Wahres Spannungs-Dehnungs-Diagramm (b) für PE-HD-Rohrtypen [3, 4] und Versagenszeit tf in Abhängigkeit SH-Modul (c): schwarze Punkte [2]: blaue und rote Punkte [3, 4]
|}

Aufgrund des grundsätzlich enormen Zeitverbrauchs des FNCT und PENT als konventionelle Verfahren zur Beurteilung der Langzeitperformance und Lebensdauer müssen neue Prüfverfahren wie der Strain Hardening Test eingeführt werden. In '''Bild 1c''' ist die Versagenszeit gegen den SH-Modul aufgetragen. Ein hoch-nichtlinearer Zusammenhang (R2 = 0,89) – keineswegs ein linearer, wie in [2] angenommen wurde (vgl. jedoch [5, 6]) – existiert zwischen <Gp> und tf, der für den FNCT empirisch durch

{|
|-
|width="20px"|
|width="500px" | <math>t_{f}=1.7 \times 10^{0.046 \cdot <G_{p} > }</math>
|(2)
|}

(<Gp> in MPa, tf in h) beschrieben werden kann. Entsprechend [2], in der eine Grenzlinie zur Identifikation von PE 100 und PE 100-RC gefunden wurde, trennt eine ähnliche Grenzlinie in '''Bild 1c''' bei <Gp> = 41 – 42 MPa die Daten des SCG-Widerstands von PE 80 von denen des PE 100 [3, 4].

'''Literaturhinweise'''
{|
|-valign="top"
|[1]
|ISO 18488 (2015-09): Polyethylene (PE) Materials for Piping Systems – Determination of Strain Hardening Modulus in Relation to Slow Crack Growth – Test Method
|-valign="top"
|[2]
|van der Stock, E., Scholte, F.: Strain Hardening Test on PE Pipe Materials. In: Proceedings of Plastic Pipes XVI, Barcelona (2012), 10 Seiten
|-valign="top"
|[3]
|Nezbedova, E., Hodan, J., Kotek, J., Krulis, Z., Hutar, P., Lach, R.: Lifetime of Polyethylene (PE) Pipe Materials – Prediction using Strain Hardening Test. In: Grellmann, W., Langer, B. (Eds.): Deformation and Fracture Behaviour of Polymer Materials. Springer, Berlin (2017) 203–210 (ISBN 978-3-319-41877-3, siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 19)
|-valign="top"
|[4]
|Lach, R., Nezbedova, E., Langer, B., Grellmann, W.: Schnelle Abschätzung des mechanischen Langzeitverhaltens moderner Werkstoffe für Kunststoffrohre mittels des einachsigen Zugversuchs. In: Frenz, H., Langer, J. B. (Hrsg.): Fortschritte in der Werkstoffprüfung für Forschung und Praxis. Prüftechnik – Kennwertermittlung – Schadensvermeidung, Tagungsband „Werkstoffprüfung 2017“, 30.11./01.12.2017, Berlin, S. 259–264 (ISBN 978-3-9814516-7-2; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 20)
|-valign="top"
|[5]
|Deblieck, R., van Beek, D. J. M., Remerie, K., Ward, I. M.: Failure Mechanism in Polyolefines. The Role of Crazing, Shear Yielding and the Entanglement Network. Polymer 52 (2011) 2979–2990
|-valign="top"
|[6]
|Kurelec, L., Teeuwen, M., Schoffeleers, H., Deblieck, R.: Strain Hardening Modulus as a Measure of Environmental Stress Crack Resistance of High Density Polyethylene. Polymer 46 (2005) 6369–6379
|}

[[Kategorie:Bruchmechanik]]