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IKBV Einfluss Hammergeschwindigkeit - Versionsgeschichte
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Posch am 16. April 2020 um 12:33 Uhr
2020-04-16T12:33:23Z
<p></p>
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<td colspan="2" style="background-color: #fff; color: #202122; text-align: center;">← Nächstältere Version</td>
<td colspan="2" style="background-color: #fff; color: #202122; text-align: center;">Version vom 16. April 2020, 12:33 Uhr</td>
</tr><tr><td colspan="2" class="diff-lineno" id="mw-diff-left-l44" >Zeile 44:</td>
<td colspan="2" class="diff-lineno">Zeile 44:</td></tr>
<tr><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|-valign="top"</div></td><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|-valign="top"</div></td></tr>
<tr><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|[1]</div></td><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|[1]</div></td></tr>
<tr><td class='diff-marker'>−</td><td style="color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #ffe49c; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|[[Grellmann,_Wolfgang|Grellmann, W.]]: Beurteilung der Zähigkeitseigenschaften von Polymerwerkstoffen durch bruchmechanische Kennwerte. Habilitation (1986), Technische Hochschule Merseburg, Wiss. Zeitschrift TH Merseburg 28 (1986), H. 6, S. 787–788 ([<del class="diffchange diffchange-inline">http</del>://<del class="diffchange diffchange-inline">web</del>.<del class="diffchange diffchange-inline">hs</del>-merseburg.de/<del class="diffchange diffchange-inline">~amk</del>/<del class="diffchange diffchange-inline">files</del>/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Inhaltsverzeichnis.pdf Inhaltsverzeichnis], [<del class="diffchange diffchange-inline">http</del>://<del class="diffchange diffchange-inline">web</del>.<del class="diffchange diffchange-inline">hs</del>-merseburg.de/<del class="diffchange diffchange-inline">~amk</del>/<del class="diffchange diffchange-inline">files</del>/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Kurzfassung.pdf Kurzfassung])</div></td><td class='diff-marker'>+</td><td style="color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #a3d3ff; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|[[Grellmann,_Wolfgang|Grellmann, W.]]: Beurteilung der Zähigkeitseigenschaften von Polymerwerkstoffen durch bruchmechanische Kennwerte. Habilitation (1986), Technische Hochschule Merseburg, Wiss. Zeitschrift TH Merseburg 28 (1986), H. 6, S. 787–788 ([<ins class="diffchange diffchange-inline">https</ins>://<ins class="diffchange diffchange-inline">www</ins>.<ins class="diffchange diffchange-inline">polymerservice</ins>-merseburg.de/<ins class="diffchange diffchange-inline">fileadmin</ins>/<ins class="diffchange diffchange-inline">inhalte/psm</ins>/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Inhaltsverzeichnis.pdf Inhaltsverzeichnis], [<ins class="diffchange diffchange-inline">https</ins>://<ins class="diffchange diffchange-inline">www</ins>.<ins class="diffchange diffchange-inline">polymerservice</ins>-merseburg.de/<ins class="diffchange diffchange-inline">fileadmin/inhalte</ins>/<ins class="diffchange diffchange-inline">psm</ins>/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Kurzfassung.pdf Kurzfassung])</div></td></tr>
<tr><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|-valign="top"</div></td><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|-valign="top"</div></td></tr>
<tr><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|[2]</div></td><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|[2]</div></td></tr>
</table>
Posch
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Oluschinski am 12. August 2019 um 10:10 Uhr
2019-08-12T10:10:45Z
<p></p>
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<tr class="diff-title" lang="de">
<td colspan="2" style="background-color: #fff; color: #202122; text-align: center;">← Nächstältere Version</td>
<td colspan="2" style="background-color: #fff; color: #202122; text-align: center;">Version vom 12. August 2019, 10:10 Uhr</td>
</tr><tr><td colspan="2" class="diff-lineno" id="mw-diff-left-l27" >Zeile 27:</td>
<td colspan="2" class="diff-lineno">Zeile 27:</td></tr>
<tr><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|- valign="top"</div></td><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|- valign="top"</div></td></tr>
<tr><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|width="50px"|'''Bild 2''': </div></td><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|width="50px"|'''Bild 2''': </div></td></tr>
<tr><td class='diff-marker'>−</td><td style="color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #ffe49c; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|width="600px" |Abhängigkeit der maximalen Schlagkraft F<sub>max</sub> und der Trägheitskraft <del class="diffchange diffchange-inline">F1 </del>von der Pendelhammergeschwindigkeit für Polypropylen ([[Kurzzeichen]]: PP) bei a/W = 0,2 und a/W = 0,45</div></td><td class='diff-marker'>+</td><td style="color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #a3d3ff; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|width="600px" |Abhängigkeit der maximalen Schlagkraft F<sub>max</sub> und der Trägheitskraft <ins class="diffchange diffchange-inline">F<sub>1</sub> </ins>von der Pendelhammergeschwindigkeit für Polypropylen ([[Kurzzeichen]]: PP) bei a/W = 0,2 und a/W = 0,45</div></td></tr>
<tr><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|}</div></td><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|}</div></td></tr>
<tr><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"></td><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"></td></tr>
<tr><td colspan="2" class="diff-lineno" id="mw-diff-left-l35" >Zeile 35:</td>
<td colspan="2" class="diff-lineno">Zeile 35:</td></tr>
<tr><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>==Bruchmechanisch auswertbare Registrierdiagramme==</div></td><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>==Bruchmechanisch auswertbare Registrierdiagramme==</div></td></tr>
<tr><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"></td><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"></td></tr>
<tr><td class='diff-marker'>−</td><td style="color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #ffe49c; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>Hieraus wird ersichtlich, dass auswertbare, d. h. den Kontrollbedingungen F<sub>max</sub> > F<sub>1</sub> und t<sub>B</sub> > 2,3…3&tau; (siehe [[IKBV Experimentelle Bedingungen]]) genügende F-f-Diagramme für die Bestimmung bruchmechanischer Kennwerte bei hohen Hammergeschwindigkeiten nur für kleine a/W-Verhältnisse zu erwarten sind. Mit abnehmender [[Geschwindigkeit]] wird der Zusammenhang zwischen Kraft und Durchbiegung immer nichtlinearer. Auf Grund der mit abnehmender Prüftemperatur steigenden Werkstoffversprödung, die mit einer Verringerung der Bruchzeiten t<sub>B</sub> verbunden ist, kann die Erfüllung der Kontrollbedingung F<sub>max</sub> > F<sub>1</sub> bei tiefen Temperaturen und hohem a/W-Verhältnis nicht realisiert werden. Die Kontrolle der Energiebilanz, wonach die von der Probe verbrauchte Schlagarbeit kleiner als ein Drittel der Gesamtenergie des Pendelschlagwerkes sein muss, ergab, dass diese Bedingungen auch bei einer Hammergeschwindigkeit von 1 ms<sup>-1</sup> (~ 40° Hammerfallwinkel) hinreichend erfüllt ist [1].</div></td><td class='diff-marker'>+</td><td style="color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #a3d3ff; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>Hieraus wird ersichtlich, dass auswertbare, d. h. den Kontrollbedingungen F<sub>max</sub> > F<sub>1</sub> und t<sub>B</sub> > 2,3…3&tau; (siehe [[IKBV Experimentelle Bedingungen]]) genügende F-f-Diagramme für die Bestimmung bruchmechanischer Kennwerte bei hohen Hammergeschwindigkeiten nur für kleine a/W-Verhältnisse zu erwarten sind. Mit abnehmender [[Geschwindigkeit]] wird der Zusammenhang zwischen Kraft und Durchbiegung immer nichtlinearer. Auf Grund der mit abnehmender Prüftemperatur steigenden Werkstoffversprödung, die mit einer Verringerung der Bruchzeiten t<sub>B</sub> verbunden ist, kann die Erfüllung der Kontrollbedingung F<sub>max</sub> > F<sub>1</sub> bei tiefen Temperaturen und hohem a/W-Verhältnis nicht realisiert werden. Die Kontrolle der <ins class="diffchange diffchange-inline">[[</ins>Energiebilanz <ins class="diffchange diffchange-inline">IKBV|Energiebilanz]]</ins>, wonach die von der Probe verbrauchte Schlagarbeit kleiner als ein Drittel der Gesamtenergie des Pendelschlagwerkes sein muss, ergab, dass diese Bedingungen auch bei einer Hammergeschwindigkeit von 1 ms<sup>-1</sup> (~ 40° Hammerfallwinkel) hinreichend erfüllt ist [1].</div></td></tr>
<tr><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"></td><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"></td></tr>
<tr><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>Während sich die Bruchkräfte für v<sub>H</sub> > 1,5 … 2 ms<sup>-1</sup> nicht mehr wesentlich ändern (vgl. '''Bild 2''') wird in [1] nachgewiesen, dass die Prüfkörperdurchbiegung mit steigender Pendelhammergeschwindigkeit erwartungsgemäß sinkt und damit als Indikator für die mit steigender Geschwindigkeit zunehmende Versprödung angesehen werden kann [5].</div></td><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>Während sich die Bruchkräfte für v<sub>H</sub> > 1,5 … 2 ms<sup>-1</sup> nicht mehr wesentlich ändern (vgl. '''Bild 2''') wird in [1] nachgewiesen, dass die Prüfkörperdurchbiegung mit steigender Pendelhammergeschwindigkeit erwartungsgemäß sinkt und damit als Indikator für die mit steigender Geschwindigkeit zunehmende Versprödung angesehen werden kann [5].</div></td></tr>
<tr><td colspan="2" class="diff-lineno" id="mw-diff-left-l44" >Zeile 44:</td>
<td colspan="2" class="diff-lineno">Zeile 44:</td></tr>
<tr><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|-valign="top"</div></td><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|-valign="top"</div></td></tr>
<tr><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|[1]</div></td><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|[1]</div></td></tr>
<tr><td class='diff-marker'>−</td><td style="color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #ffe49c; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|Grellmann, W.: Beurteilung der Zähigkeitseigenschaften von Polymerwerkstoffen durch bruchmechanische Kennwerte. Habilitation (1986), Technische Hochschule Merseburg, Wiss. Zeitschrift TH Merseburg 28 (1986), H. 6, S. 787–788 ([http://web.hs-merseburg.de/~amk/files/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Inhaltsverzeichnis.pdf Inhaltsverzeichnis], [http://web.hs-merseburg.de/~amk/files/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Kurzfassung.pdf Kurzfassung])</div></td><td class='diff-marker'>+</td><td style="color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #a3d3ff; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div><ins class="diffchange diffchange-inline">|[[Grellmann,_Wolfgang</ins>|Grellmann, W.<ins class="diffchange diffchange-inline">]]</ins>: Beurteilung der Zähigkeitseigenschaften von Polymerwerkstoffen durch bruchmechanische Kennwerte. Habilitation (1986), Technische Hochschule Merseburg, Wiss. Zeitschrift TH Merseburg 28 (1986), H. 6, S. 787–788 ([http://web.hs-merseburg.de/~amk/files/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Inhaltsverzeichnis.pdf Inhaltsverzeichnis], [http://web.hs-merseburg.de/~amk/files/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Kurzfassung.pdf Kurzfassung])</div></td></tr>
<tr><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|-valign="top"</div></td><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|-valign="top"</div></td></tr>
<tr><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|[2]</div></td><td class='diff-marker'> </td><td style="background-color: #f8f9fa; color: #202122; font-size: 88%; border-style: solid; border-width: 1px 1px 1px 4px; border-radius: 0.33em; border-color: #eaecf0; vertical-align: top; white-space: pre-wrap;"><div>|[2]</div></td></tr>
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Oluschinski
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<span style="font-size:1.2em;font-weight:bold;">IKBV Einfluss Hammergeschwindigkeit</span><br />
__FORCETOC__<br />
== IKBV Verhältnis der Bruchkraft zur Amplitude der Trägheitskraft ==<br />
<br />
Für die bruchmechanische Auswertung von im [[instrumentierter Kerbschlagbiegeversuch|instrumentierten Kerbschlagbiegeversuch]] registrierten Schlagkraft (F)-Durchbiegungs (f)-Diagrammen nach den Kriterien der Linear-elastischen [[Bruchmechanik]] (LEBM) und der Fließbruchmechanik (siehe [[J-Integral-Konzept]] und [[Crack Tip Opening Displacement-Konzept|Crack-Tip-Opening- Displacement-Konzept]] besteht die Bedingung, dass die Bruchkraft F<sub>max</sub> beim instabilen Rissfortschritt immer deutlich größer sein muss als die Amplitude der Trägheitskraft F<sub>1</sub> (siehe [[IKBV Experimentelle Bedingungen]]) [1].<br />
<br />
==Anwendung der Low-Blow-Methode==<br />
<br />
Eine bewährte Technik ist die Verringerung der Pendelhammergeschwindigkeit v<sub>H</sub> (Low-Blow-Technik [2‒4]). Hierfür ist es lediglich notwendig, die Fallhöhe herabzusetzen, wodurch gleichzeitig der Arbeitsinhalt des Pendels gesenkt wird (siehe auch: [[Schlagbeanspruchung Pendelschlagwerk]]).<br />
<br />
Die Auswirkungen einer reduzierten Pendelhammergeschwindigkeit wird im '''Bild 1''' am Beispiel des Polypropylen ([[Kurzzeichen]]: PP) gezeigt, wobei eine deutliche Änderung des Werkstoffverhaltens zu erkennen ist.<br />
<br />
[[Datei:Hammergeschw_1_1.jpg]]<br />
<br />
[[Datei:Hammergeschw_1_2.jpg]]<br />
{| <br />
|- valign="top"<br />
|width="50px"|'''Bild 1''': <br />
|width="600px" |Einfluss einer reduzierten Pendelhammergeschwindigkeit auf das Werkstoffverhalten von Polypropylen ([[Kurzzeichen]]: PP) für s/W = 7, RT und a/W = 0,45 (a) und a/W = 0,2 (b)<br />
|}<br />
<br />
Aus '''Bild 1''' wird ersichtlich, dass bei einer Pendelhammergeschwindigkeit v<sub>H</sub> = 2,9 ms<sup>-1</sup> und a/W = 0,45 die maximale Schlagkraft deutlich kleiner als die [[Aufschlagimpuls|Amplitude der Trägheitskraft]] F<sub>1</sub> ist und somit bei nahezu mittig [[Kerbeinbringung|gekerbten]] [[Prüfkörper]] keine bruchmechanische Auswertung nach Konzepten der [[Bruchmechanik]] möglich ist. Die aus den Teilbildern ersichtliche Zunahme der [[Aufschlagimpuls|Amplitude der Trägheitskraft]] ist im Verhältnis zur Abnahme der Bruchkraft F<sub>max</sub> für a/W = 0,2 und a/W = 0,45 in '''Bild 2''' dargestellt.<br />
<br />
[[Datei:hammergeschw_2.jpg]]<br />
{| <br />
|- valign="top"<br />
|width="50px"|'''Bild 2''': <br />
|width="600px" |Abhängigkeit der maximalen Schlagkraft F<sub>max</sub> und der Trägheitskraft F1 von der Pendelhammergeschwindigkeit für Polypropylen ([[Kurzzeichen]]: PP) bei a/W = 0,2 und a/W = 0,45<br />
|}<br />
<br />
Während bei a/W = 0,2 die Trägheitskräfte (vgl. '''Bild 1a''') auch bei maximal möglichen Hammergeschwindigkeiten von 2,9 ms<sup>-1</sup> noch kleiner als die Bruchkräfte sind, ist diese Bedingung für a/W = 0,45 nicht mehr erfüllt. Für dieses a/W-Verhältnis sind F<sub>1</sub> und F<sub>max</sub> bei 2,6 ms<sup>-1</sup> identisch und bei v<sub>H</sub> > 2,6 ms<sup>-1</sup> ist F<sub>1</sub> > F<sub>max</sub>, so dass die Beziehung F<sub>max</sub> > F<sub>1</sub> nicht erfüllt ist und keine exakte Angabe bruchmechanischer Kennwerte möglich wird. Die Trägheitskräfte liegen im Bereich zwischen 8 N ≤ F<sub>1</sub> ≤ 36 N und sind nahezu unabhängig vom a/W-Verhältnis. Zwischen der Amplitude der Trägheitskräfte kann der zu erwartende lineare Zusammenhang mit der Pendelhammergeschwindigkeit für beide a/W-Verhältnisse bestätigt werden [1]. Für v<sub>H</sub> > 1,5 ms<sup>-1</sup> wird als werkstoffspezifischer Anstieg für Polypropylen ([[Kurzzeichen]]: PP) ein Wert von 15 Ns/m ermittelt und für v<sub>H</sub> < 1,5 ms<sup>-1</sup> ist experimentell ein anderer Anstieg beobachtet worden, der aus der Bedingung F<sub>1</sub> → 0 für v<sub>H</sub> → 0 sinnvoll ist.<br />
Der Unterschied in der Bruchkraft F<sub>max</sub> für a/W = 0,2 und a/W = 0,45 resultiert aus der Veränderung des Restquerschnittes (Ligament x Prüfkörperdicke).<br />
<br />
==Bruchmechanisch auswertbare Registrierdiagramme==<br />
<br />
Hieraus wird ersichtlich, dass auswertbare, d. h. den Kontrollbedingungen F<sub>max</sub> > F<sub>1</sub> und t<sub>B</sub> > 2,3…3&tau; (siehe [[IKBV Experimentelle Bedingungen]]) genügende F-f-Diagramme für die Bestimmung bruchmechanischer Kennwerte bei hohen Hammergeschwindigkeiten nur für kleine a/W-Verhältnisse zu erwarten sind. Mit abnehmender [[Geschwindigkeit]] wird der Zusammenhang zwischen Kraft und Durchbiegung immer nichtlinearer. Auf Grund der mit abnehmender Prüftemperatur steigenden Werkstoffversprödung, die mit einer Verringerung der Bruchzeiten t<sub>B</sub> verbunden ist, kann die Erfüllung der Kontrollbedingung F<sub>max</sub> > F<sub>1</sub> bei tiefen Temperaturen und hohem a/W-Verhältnis nicht realisiert werden. Die Kontrolle der Energiebilanz, wonach die von der Probe verbrauchte Schlagarbeit kleiner als ein Drittel der Gesamtenergie des Pendelschlagwerkes sein muss, ergab, dass diese Bedingungen auch bei einer Hammergeschwindigkeit von 1 ms<sup>-1</sup> (~ 40° Hammerfallwinkel) hinreichend erfüllt ist [1].<br />
<br />
Während sich die Bruchkräfte für v<sub>H</sub> > 1,5 … 2 ms<sup>-1</sup> nicht mehr wesentlich ändern (vgl. '''Bild 2''') wird in [1] nachgewiesen, dass die Prüfkörperdurchbiegung mit steigender Pendelhammergeschwindigkeit erwartungsgemäß sinkt und damit als Indikator für die mit steigender Geschwindigkeit zunehmende Versprödung angesehen werden kann [5].<br />
<br />
<br />
'''Literaturhinweise'''<br />
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|-valign="top"<br />
|[1]<br />
|Grellmann, W.: Beurteilung der Zähigkeitseigenschaften von Polymerwerkstoffen durch bruchmechanische Kennwerte. Habilitation (1986), Technische Hochschule Merseburg, Wiss. Zeitschrift TH Merseburg 28 (1986), H. 6, S. 787–788 ([http://web.hs-merseburg.de/~amk/files/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Inhaltsverzeichnis.pdf Inhaltsverzeichnis], [http://web.hs-merseburg.de/~amk/files/veroeffentlichungen/Habil_Grellmann_Kurzfassung.pdf Kurzfassung])<br />
|-valign="top"<br />
|[2]<br />
|Retting, W.: Materialprüfung 8 (1966) 2, S. 55<br />
|-valign="top"<br />
|[3]<br />
|Ortmann, R.; Man, J.: Wiss. Zeitschrift TH Magdeburg 24 (1980) 1, S. 101<br />
|-valign="top"<br />
|[4]<br />
|Holzmann, M., Man, J.: Dynamika Lomova Houzevnatost (Dynamische Bruchzähigkeit), Zvaranie (1977) 5‒9 S. 1‒43<br />
|-valign="top"<br />
|[5]<br />
|Grellmann, W., [[Seidler,_Sabine|Seidler, S.]] (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (2015) 3. Auflage (ISBN 978-3-44350-1; siehe [[AMK-Büchersammlung]] unter A 18)<br />
|}<br />
<br />
[[Kategorie:Bruchmechanik]][[Kategorie:Instrumentierter Kerbschlagbiegeversuch]]</div>
Oluschinski