IKBV Einfluss Hammergeschwindigkeit

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IKBV Einfluss Hammergeschwindigkeit

IKBV Verhältnis der Bruchkraft zur Amplitude der Trägheitskraft

Für die bruchmechanische Auswertung von im instrumentierten Kerbschlagbiegeversuch registrierten Schlagkraft (F)-Durchbiegungs (f)-Diagrammen nach den Kriterien der Linear-elastischen Bruchmechanik (LEBM) und der Fließbruchmechanik (siehe J-Integral-Konzept und Crack-Tip-Opening- Displacement-Konzept besteht die Bedingung, dass die Bruchkraft F_max beim instabilen Rissfortschritt immer deutlich größer sein muss als die Amplitude der Trägheitskraft F₁ (siehe IKBV Experimentelle Bedingungen) [1].

Anwendung der Low-Blow-Methode

Eine bewährte Technik ist die Verringerung der Pendelhammergeschwindigkeit v_H (Low-Blow-Technik [2‒4]). Hierfür ist es lediglich notwendig, die Fallhöhe herabzusetzen, wodurch gleichzeitig der Arbeitsinhalt des Pendels gesenkt wird (siehe auch: Schlagbeanspruchung Pendelschlagwerk).

Die Auswirkungen einer reduzierten Pendelhammergeschwindigkeit wird im Bild 1 am Beispiel des Polypropylen (Kurzzeichen: PP) gezeigt, wobei eine deutliche Änderung des Werkstoffverhaltens zu erkennen ist.

Bild 1:

Einfluss einer reduzierten Pendelhammergeschwindigkeit auf das Werkstoffverhalten von Polypropylen (Kurzzeichen: PP) für s/W = 7, RT und a/W = 0,45 (a) und a/W = 0,2 (b)

Aus Bild 1 wird ersichtlich, dass bei einer Pendelhammergeschwindigkeit v_H = 2,9 ms^-1 und a/W = 0,45 die maximale Schlagkraft deutlich kleiner als die Amplitude der Trägheitskraft F₁ ist und somit bei nahezu mittig gekerbten Prüfkörper keine bruchmechanische Auswertung nach Konzepten der Bruchmechanik möglich ist. Die aus den Teilbildern ersichtliche Zunahme der Amplitude der Trägheitskraft ist im Verhältnis zur Abnahme der Bruchkraft F_max für a/W = 0,2 und a/W = 0,45 in Bild 2 dargestellt.

Bild 2:

Abhängigkeit der maximalen Schlagkraft Fmax und der Trägheitskraft F1 von der Pendelhammergeschwindigkeit für Polypropylen (Kurzzeichen: PP) bei a/W = 0,2 und a/W = 0,45

Während bei a/W = 0,2 die Trägheitskräfte (vgl. Bild 1a) auch bei maximal möglichen Hammergeschwindigkeiten von 2,9 ms^-1 noch kleiner als die Bruchkräfte sind, ist diese Bedingung für a/W = 0,45 nicht mehr erfüllt. Für dieses a/W-Verhältnis sind F₁ und F_max bei 2,6 ms^-1 identisch und bei v_H > 2,6 ms^-1 ist F₁ > F_max, so dass die Beziehung F_max > F₁ nicht erfüllt ist und keine exakte Angabe bruchmechanischer Kennwerte möglich wird. Die Trägheitskräfte liegen im Bereich zwischen 8 N ≤ F₁ ≤ 36 N und sind nahezu unabhängig vom a/W-Verhältnis. Zwischen der Amplitude der Trägheitskräfte kann der zu erwartende lineare Zusammenhang mit der Pendelhammergeschwindigkeit für beide a/W-Verhältnisse bestätigt werden [1]. Für v_H > 1,5 ms^-1 wird als werkstoffspezifischer Anstieg für Polypropylen (Kurzzeichen: PP) ein Wert von 15 Ns/m ermittelt und für v_H < 1,5 ms^-1 ist experimentell ein anderer Anstieg beobachtet worden, der aus der Bedingung F₁ → 0 für v_H → 0 sinnvoll ist. Der Unterschied in der Bruchkraft F_max für a/W = 0,2 und a/W = 0,45 resultiert aus der Veränderung des Restquerschnittes (Ligament x Prüfkörperdicke).

Bruchmechanisch auswertbare Registrierdiagramme

Hieraus wird ersichtlich, dass auswertbare, d. h. den Kontrollbedingungen F_max > F₁ und t_B > 2,3…3τ (siehe IKBV Experimentelle Bedingungen) genügende F-f-Diagramme für die Bestimmung bruchmechanischer Kennwerte bei hohen Hammergeschwindigkeiten nur für kleine a/W-Verhältnisse zu erwarten sind. Mit abnehmender Geschwindigkeit wird der Zusammenhang zwischen Kraft und Durchbiegung immer nichtlinearer. Auf Grund der mit abnehmender Prüftemperatur steigenden Werkstoffversprödung, die mit einer Verringerung der Bruchzeiten t_B verbunden ist, kann die Erfüllung der Kontrollbedingung F_max > F₁ bei tiefen Temperaturen und hohem a/W-Verhältnis nicht realisiert werden. Die Kontrolle der Energiebilanz, wonach die von der Probe verbrauchte Schlagarbeit kleiner als ein Drittel der Gesamtenergie des Pendelschlagwerkes sein muss, ergab, dass diese Bedingungen auch bei einer Hammergeschwindigkeit von 1 ms^-1 (~ 40° Hammerfallwinkel) hinreichend erfüllt ist [1].

Während sich die Bruchkräfte für v_H > 1,5 … 2 ms^-1 nicht mehr wesentlich ändern (vgl. Bild 2) wird in [1] nachgewiesen, dass die Prüfkörperdurchbiegung mit steigender Pendelhammergeschwindigkeit erwartungsgemäß sinkt und damit als Indikator für die mit steigender Geschwindigkeit zunehmende Versprödung angesehen werden kann [5].

Siehe auch

• Instrumentierter Kerbschlagbiegeversuch
• IKBV Experimentelle Bedingungen
• Schlagbeanspruchung Pendelschlagwerk

Literaturhinweise

[1]	Grellmann, W.: Beurteilung der Zähigkeitseigenschaften von Polymerwerkstoffen durch bruchmechanische Kennwerte. Habilitation (1986), Technische Hochschule Merseburg, Wiss. Zeitschrift TH Merseburg 28 (1986), H. 6, S. 787–788 (Inhaltsverzeichnis, Kurzfassung)
[2]	Retting, W.: Materialprüfung 8 (1966) 2, S. 55
[3]	Ortmann, R.; Man, J.: Wiss. Zeitschrift TH Magdeburg 24 (1980) 1, S. 101
[4]	Holzmann, M., Man, J.: Dynamika Lomova Houzevnatost (Dynamische Bruchzähigkeit), Zvaranie (1977) 5‒9 S. 1‒43
[5]	Grellmann, W., Seidler, S. (Hrsg.): Kunststoffprüfung. Carl Hanser Verlag, München (2024) 4. Auflage (ISBN 978-3-446-44718-9; E-Book: ISBN 978-3-446-48105-3; siehe AMK-Büchersammlung unter A 23)